Сталь с вольфрамом

Хромоалюминиевая сталь (с вольфрамом и молибденом) — Ковка и штамповка — Температуры 46 [c.493]

Твердость сталей, содержащих не более 3% (Ni + Мп), без вольфрама, была удовлетворительной НВ 200 230. В сталях с вольфрамом при увеличении никеля сверх 1,5% (при 1,5% Мп) она повышалась до ВВ 250. [c.67]

Для сталей с вольфрамом и молибденом [c.283]

Стали с вольфрамом ХВ4, В2Ф имеют повышенное содержание углерода, что обеспечивает получение карби да Ме С и мартенсита с высоким содержанием углерода, благодаря чему эти стали имеют после закалки наиболее высокую твердость (HR 65—67) и износостойкость Они применяются для обработки твердых металлов, например валков холодной прокатки, при небольшой скорости резания [c.360]

Магнитные стали с вольфрамом и молибденом склонны к порче в результате предварительного отжига при температурах 700—800° Длительная выдержка при этих температурах приводит к перераспределению легирующих элементов и 1к образованию крупных карбидов W , МоС, мало растворимых в аустените. Для исправления порчи первую закалку хромистых сталей надо вести с нагревом дэ температур 1050—1100°, а вольфрамовых до 1200—1250°. [c.134]

Особым достижением диффузионной сварки в вакууме следует считать возможность создания прочных соединений разнородных металлов и сплавов друг с другом и даже металлов с керамическими изделиями. Например, можно сваривать титановые сплавы со сталями и медными сплавами, можно создавать сложные композиции из сталей с вольфрамом через промежуточные никелевые прослойки. Практически число таких сложных комбинаций может быть неограниченным. Подбор режимов сварки при сочетании сложных сплавов производится чисто опытным путем. Существующие расчетные методы проектирования технологии, как это видно из рассмотренного примера, пока что весьма приближенны и не во всех случаях удовлетворительно согласуются с опытными результатами. [c.107]

Присадка вольфрама, молибдена, ванадия в стали с 12% Сг повышает жаропрочность, но до известного предела, так как при более высоком содержании этих элементов сталь становится полуферритной, в которой превращение a Y будет протекать не полностью, а это может отрицательно повлиять на свойства. [c.466]

Электросопротивление удельное 89 Хромомолибденованадиевые стали с ниобием и вольфрамом жаропрочные 109—114 [c.443]

Требуется особенно внимательный подход к выбору инструментального материала, геометрии инструмента и его термической обработке и заточке. Для повышения производительности рекомендуются вольфрамо-молиб-деновые быстрорежущие стали с твердостью после термической обработки HR 70, обеспечивающие многократную стойкость сравнительно с резцами Р18. Во всяком случае для резания труднообрабатываемых аусте- [c.330]

Диффузионная сварка применяется для соединения деталей из разнородных металлов. Она дает возможность соединять материалы, не поддающиеся или трудно поддающиеся соединению другими методами (например, сталь с чугуном, сталь с вольфрамом, вакуумплотные соединения меди с молибденом и пр.). Благодаря высокому вакууму (до 10 м.м рт m) и высокой температуре с поверхности соединяемых металлов испаряются адсорбированные, окисные и прочие пленки, препятствующие сварке. [c.285]

Наиболее эффективное влияние на повышение сопротивления ползучести при 600 С сложнолегированных 12%-ных хромистых сталей оказывает W. Кроме карбидов типа Me.ja e, в стали с вольфрамом образуются дисперсные выделения интерметал-лидной фазы Лавеса типа Fe W продолговатой формы, с которой связывается упрочнение стали при высоких температурах. [c.131]

В сталях с молибденом размеры карбидных частиц меньше, чем в сталях с вольфрамом. Благоприятное влияние молибдена связано, кроме того, с его воздейстаием, как- горофильного элемента, [c.67]

Для повышения жаропрочности же-лезоникельхромовую основу обычно легируют элементами, упрочняющими твердый раствор и вызывающими дисперсионное твердение. Обычно для упрочнения вводят 10—35 % Сг, до 7 % Мо, до 6 % W, до 1,3 % Nb, до 0,5 о/о V, до 3,2 % Ti, до 3,2 % А1. Тантал и кобальт вследствие их дефицитности не нашли широкого применения. Ограничено и применение сталей с вольфрамом. [c.425]

Стали относятся к перлитному классу при содержании 0,4—0,5 % С — к дозвтектоидной группе, а при содержании 0,6% С — к заэвтектоидной. Основной карбидной фазой является легированный цементит. Высокая вязкость достигается при отсутствии или минимальном количестве избыточных карбидов. Допустимы избыточные карбиды МС, задерживаюш,ие рост зерна. Образование карбидов М,Сз и МдС (при повышенной легированно-сти) снижает вязкость. Карбидная ликвация наблюдается в сталях с вольфрамом при 0,6 % С в прокате сечением более 50—60 мм. [c.649]

Хромокремнистые стали 4ХС, 6ХС и дополнительно легированные вольфрамом (2,0 - 2,7 %) 4ХВ2С, 5ХВ2С, 6ХВ2С образуют группу сталей повышенной вязкости, используемых для изготовления инструментов, подвергающихся ударам (зубила, гибочные штампы, обжимные матрицы и др.). Повышение вязкости сталей достигается снижением содержания углерода (до 0,4 - 0,6 %) и увеличением температуры отпуска. Стали 4ХС и 6ХС отпускают на твердость 52 - 55 ПКС при температуре 240 —270 °С, которая несколько ниже температуры проявления отпускной хрупкости первого рода. Стали с вольфрамом, нечувствительные к отпускной хрупкости второго рода, подвергают отпуску в более широком интервале температур при 200 - 250 °С (53 - 58 HR ) или при 430 - 470 °С (45 - 50 HR ). Эти стали благодаря сохранению более мелкого зерна имеют несколько большую вязкость и предназначены для инструментов, работающих с повышенными ударными нагрузками. [c.626]

Главной осо бенностью хромоникелевых сталей с вольфрамом и молибденом является исключительно большая устойчив Ость аустенита в области перлито-трооститното распада. Это обусловливает исключительно высокую прокаливаемость этих сталей и невозможность смягчения их путем отжита. [c.305]

Стали групп II—IV после отпуска в интервале температур 500— 550°С дополнительно упрочняются (вторично твердеют) вследствие выделения дисперсных карбидов типа Afeg и МеС. При температуре выше 550—600°С выделяется карбид МееС в сталях с вольфрамом и карбиды Ме2зСб и Ме С в сталях с молибденом. Отпуск выше 600—625°С усил1ивает коагуляцию карбидов. [c.60]

Вольфрам повышает прочность стали при высоких температурах, но ухудшает теплопроводность. Поэтому сталь с высоким содержанием вольфрама очень чувствительна к резкой и постоянной перемене температур (например, ЗХ2В8Ф). [c.57]

Магнитнотвердые стали этой группы охватывают в основном хромистые, вольфрамовые и кобальтовые стали, которые приобретают повышенную коэрцитивную силу после закаливания на мартенсит. Помимо мартенсита после термообработки эти стали содержат. высокодисперсные карбиды. Наличие больших внутренних напряжений в основном предопределяет более высокую коэрцитивную силу, чем в обычных сталях. Хромистые стали отличаются от углеродистой стали присадкой хрома (до 3%) вольфрамовые н кобальтовые стали помимо хрома содержат соответственно присадки вольфрама (до 8%) и кобальта (до 15%). Введение вольфрама сопровождается повышением В , а кобальта — увеличением и В/, одновременно возрастает и (ВН)тах- Наиболее высокие для этих сталей магнитные свойства получаются в результате сложной термообработки, которая осуществляется после изготовления магнитов. Однако в магнитах из этих сталей наблюдается некоторое снижение остаточной индукции с течением времени. Для повышения стабильности применяют искусственное остарнвание выдерживанием. в кипящей воде и частичным размагничиванием готовых магнитов. Все стали допускают ковку в нагретом состоянии и холодную обработку ДО закалки..Магнитные характеристики относительно невысоки так, для хромистой стали с содержанием около 3% Сг и 1% С (остальное Fe) значения В, = 0,95 тЛ, — 4,8 ка1м-,- (ВН)тгх не менее 1,1 Kdot jM (табл. 20.1). Мартенситные стали могут применяться [c.263]

Исследование влияния, дополнительного легирования хромистых сталей. Широкое применение в отечественной и зарубежной практике получили стали с 3-6% хрома, дополнительно легированные молибденом, вольфрамом, ванадием, ниобием, титаном. Введение этих элементов повышает во— дородостойкость стали. Однако в настоящее время имеется еще недостаточное количество данных об их стойкости в сфеде водорода. [c.156]

Одним из этапов процесса обезуглероживания является диффузия углерода в феррите. Известно, что легирование феррита хромом резко замедляет процессы диффузии в нем элементов внедрения, в частности, углерода. Поэтому можно предположить, что повышение водородостойкости хромистых сталей происходит не только за счет наличия в них стабильных карбидов, но и вследствие влияния хрома, растворенного в феррите, на скорость диффузии углерода. Для проверки этого предооложения были поставлены специальные исследования и определено влияние отдельных легирующих элементов (вольфрама, ванадия, ниобия и титана) на длительную водородную стойкость стали с 0,16 -0,18% С и связь между фазовым составом, механическими свойствами и водородостойкостью сталей под давлением водорода 800 атм при температуре 600. [c.157]

Применение никеля при легировании стали увеличивает ее вязкость и понижает критическую температуру хладноломкости [53, 55]. Высокая хладостойкость малоуглеродистых никелевых сталей позволяет широко использовать их в условиях низких температур. Известно [56], что в стали с 8— 9%-ным содернсанием никеля даже при температуре испытания— 196°С излом ударных образцов остается (на 70— 80%) волокнистым. Однако влияние никеля на механические свойства стали неоднозначно избыточное легирование стали никелем может снизить запас вязкости [55]. Смягчающее действие никеля зависит от содержания в стали углерода, марганца, бора, кремния и вольфрама [51]. В ферритных и малоуглеродистых сталях никель повышает запас вязкости тем сильнее, чем больше его содержание и чем меньше в стали углерода. С повышением количества углерода и общей легированности стали благоприятное влияние никеля умень- [c.40]

Жаропрочную композицию с матрицей из коррозионно-стойкой стали с упрочнителем в виде вольфрамовой проволоки изготовляли следующим образом между слоями из коррозионно-стойкой стали, представляющими собой вставленные друг в друга цилидрические втулки различного диаметра, закладывали проволоку диаметром 1 мм пз вольфрама параллельно оси стальных втулок. Для обеспечения равномерного распределения волокон каждая вольфрамовая проволока была отделена от соседней проволокой из коррозионно-стойкой стали [4]. В центральной части такой сборки помещали вольфрамовый стержень диаметром 4 мм. Подготовленную заготовку вставляли в массивный контейнер из коррозионно-стойкой стали, который использовался как оболочка для прессования. Верхняя часть объема контейнера была закрыта приваренной к нему массивной крышкой. Схема заготовки показана на рис. 65. Контейнер с заготовкой нагревали на воздухе при температуре 1000—1200° С, посыпали стеклянным порошком для смазки, помещали в пресс-форму для экструзии, имеющую температуру 450° С, и прессовали с диаметра 85 мм па диаметр 25—32 мм. В процессе выдавливания диаметр вольфрамовых проволок уменьшался до 0,3 мм, а центрального стержня — до 1,5 мм. Это соответствовало увеличению длины в И раз (от 50 мм в заготовке до 555 мм после выдавливания). Композиционный материал, содержащий 16 об.% волокон при плотности 9,75—10,0 г/см , имел при 870° С предел прочности при растяжении 9,75 кгс/мм , а при 1093° С—7,0 кг /мм в то время как матрица в этих же условиях имела соответственно прочность 2,44 и 1,5 кгс/мм . [c.149]

Испытания также показали, что фрикционные свойства наплавленного слоя никаких преимуществ перед металлическим элементом того же состава, но изготовленным литым или горяче-деформированньш способом, не дает. Таким образом, металлизация поверхности трения методом распыления из пистолета сталью с легирующими присадками не дала положительных результатов. Износ металлизационного слоя и износ фрикционной пластмассы был значительно больше, чем при трении по металлическому элементу, изготовленному из той же стали литым способом. Напыление на стальную поверхность чистого вольфрама создало более устойчивое значение коэффициента трения во всех областях исследуемых температур. При высоких температурах значение коэффициента трения оказалось выше, чем при трении по шкиву без напыления вольфрама, но зато износ металлокерамики и напыленного слоя возрос в несколько раз. [c.576]

Основным средством улучшения качества быстрорежущих сталей является легирование их ванадием, кобальтом и молибденом. Молибден несколько снижает теплостойкость 9тали, но его присутствие позволяет в 1,5 раза, на каждый процент молибдена, снизить содержание в стали дорогостоящего вольфрама. Последний, однако, остается по-прежнему основным легирующим элементом стали. Он определяет структуру стали, температуру закалки и саму возможность легирования другими элементами [27]. Исследованиями установлено, что оптимальным следует считать содержание вольфрама в стали, равное 12%. Сталь с таким содержанием вольфрама имеет наилучшую структуру, с минимальными размерами карбидов, в 1,5 раза меньшими, чем у стали Р18. Значение этого фактора станет понятным, если учесть, что выкрашивание режущих кромок инструмента находится в прямой зависимости от размера карбидных зерен чем они мельче, тем менее вероятно и выкрашивание. [c.20]

Измерения показали большой разброс значений микротвердости легированной перлитной каймы, обеспечивающей в значительной мере прочность и плотность соединения, что обусловлено структурно-химическим фактором. Величина микротвердости вблизи медного подслоя меньше величины микротвердости вблизи рэлит-ного слоя, что свидетельствует о различной степени легирования перлитной каймы. Полученные значения твердости рэлита соответствуют твердости монокарбида вольфрама W , содержащего 6,13% С, и твердости карбида вольфрама Wj , содержащего 3,16% С. Величина микротвердости стальной основы образцов характерна для стали с крупнозернистой (перегретой) ферритно-перлитной структурой. [c.110]

Образцы, изготовленные из хромоникельтитанистой стали марки Я1Т, испытывались при постоянной удельной нагрузке 55 (кривая 1), из хромомолибденованадиевой с вольфрамом стали марки ЭИ 415 — при 90 кг1см (кривая 2). [c.79]

При тщательной подготовке поверхности прочность сцепления хрома со сталью, чугуном, никелем, медью и латунью при испытании на сдвиг достигает 30 кгс/мм . Однако следует иметь в виду, что стали с высоким содержанием вольфрама и кобальта, а также высокоуглеродистые стали и высококремнистые чугуны нельзя покрывать хромом. Также трудно получить хорошее сттепление хрома с поверхностью деталей, испытывающих значительные внутренние напряжения, например, в результате неправильно проведенной закалки. [c.328]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Введение вольфрама повышает свойства стали после старения при 500° С. Так, для стали с 3% W —Op.ooa —70 кгс/мм й HV 370, а для стали с 5% W — Оо,оо2= 76 кгс/мм, HV 400. Важно отметить, что в упрочненном состоянии эти стали обладают бол е йовышенной пластичностью, чем аустенитные диспер-сионно-твердеющие сплавы типа ЗбНХТЮ и 36НХТЮМ8. [c.43]

Полученные после старения прочностные свойства и, в част-но< ти, предел упругости этих сталей может быть еще больше увеличен, если после повторной аустенитизации провести холодную пластическую деформацию с относителбно небольшим обжатием (до 20%), а затем старение. Исследованные стали имеют также высокую коррозионную стойкость в окислительных средах. Так, Kqpp03H0HHaH стойкость сталей, испытанных в среде на основе азотной кислоты, соответствует для сталей, не легированных вольфрамом — 0,00014—0,00016 г/мм -ч, а для сталей, легированных вольфрамом, еще меньше — О,ООО И—0,00009 г/мм -ч. [c.45]

Равным образом, влолне рправдан отказ от легирования вольфрамом. На рис. 29, б показано влияние молибдена и вольфрама на вязкость стали типа 7ХГ2ВМ. При твердости HR 58 ударная t вязкость стали 7ХГ2ВМ с 1,45% W составляет 7,0 кгс>м/см, а у стали без вольфрама, но с 1,1% Ni она возрастает до 14,0 кгс -м/см . [c.67]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...