Ч а с т ь 2. ОСНОВНЫЕ СИСТЕМЫ СПЛАВОВ

Серия Основная система сплавов Серия Основная система сплавов [c.25]

Часть 2. ОСНОВНЫЕ СИСТЕМЫ СПЛАВОВ [c.83]

Серия Основная система сплавов [c.229]

Термическую обработку, сопровождающуюся фазовыми превращениями без полиморфного превращения, рассмотрим на примере системы сплавов А1—Си (рис. 79, а), имея при этом в виду, что основные закономерности превращений остаются аналогичными для других многочисленных сплавов с подобной диаграммой состояния. При нагреве двухфазного сплава состава, соответствуют [c.107]

Ме кду параметрами кристаллических решеток основных составляющих структуры сплавов — у-твердого раство та п упрочняющей у -фазы — и слоя твердого раствора найдено небольшое положительное несоответствие параметров (рис. 1), которое обеспечивает низкий уровень остаточных напряжений в слое и положительно сказывается на свойствах системы сплав — покрытие. Формирование [c.172]

Полуфабрикаты со специальной отделкой поверхности находят широкое применение в строительных конструкциях, для отделки которых используют анодирование, позволяющее получить гамму оттенков от серого до черного. Для этих целей в основном используются сплавы системы А1 — Si. [c.25]

В некоторых сплавах превращения в твердом состоянии (например, эвтектоидный распад) происходят так быстро, что не могут быть предотвращены самой резкой закалкой. Полученная в результате распада мелкая структура может сделать невозможным определение первых следов закаленной жидкости. Это относится, в частности, к области р -фазы некоторых медных и серебряных сплавов для них линия солидус может быть определена более точно методом кривых нагрева. Независимо от усложнений, возникающих при структурах распада, метод кривых нагрева по сравнению с методом микроанализа становится более рациональным, если исследуемые температуры превышают 1200° — наиболее высокую температуру, при которой образцы могут быть помещены в откаченные кварцевые ампулы. При более высоких температурах выбор метода работы для каждой данной системы сплавов определяется в основном летучестью и химической активностью составляющих компонентов. Было описано много конструкций для отжига образцов из малоактивных и нелетучих сплавов до 1600° при точно контролируемой температуре. Однако до сих пор метод запаивания образцов в ампулы не применяется, так как пока не известны трубочки, которые могли бы выдержать такую высокую температуру. Серьезные трудности часто возникают из-за летучести, это связано с возможным изменением состава образца и быстрым выходом трубок печи из строя. [c.194]

В первой книге приведены общие сведения о суперсплавах, основные системы, фазовый состав и механические свойства сплавов. [c.4]

В этой системе сплавы имеют трехзначное обозначение. Сплавы сгруппированы в серии, которые относятся к определенным системам легирования. Первая цифра каждой серии указывает основную систему сплава. [c.229]

В сплавах системы Ti- -А1 предел прочности и пластичность основного материала п сварного соединений зависят от содержания алюминия в сплаве. Так, свойства сварных соединений сплавов, содержащих до 5 — 6% алюминия, находятся на уровне основного материала (сплав ВТ5). В сплавах ВТЗ-1, ВТ8 и ВТ9 содержание алюминия достигает 5,5 — 7%- Увеличение содержания алюминия свыше 7% приводит к падению пластичности (ij)), что связано с образованием при определенных условиях аг-фазы, появление которой в сплаве может привести к охрупчиванию основного материала и сварного соединения. [c.333]

Как указывалось выше, соединения типа AzB с г ц к решеткой, которые называются у фазами, обеспечивают основное упрочнение сплавов с высоким содержанием никеля На схематическом изотермическом разрезе тройной системы никеля и алюминия с другими элементами (см рис 35) показана степень возможного замещения и участия различных легирующих элементов в образовании у фа зы Кобальт замещает никель, образуя горизонтальную об ласть, титан, ниобий, ванадий замещают в основном позиции алюминия, молибден, железо и хром, по видимому, могут замещать как атомы алюминия, так и никеля [c.326]

Составы технически чистого деформируемого никеля и некоторых никелевых деформируемых свариваемых сплавов, используемых как коррозионностойкие материалы, приведены в табл. 3.1. Современные коррозионностойкие никелевые сплавы относятся к следующим четырем основным системам легирования Ni—Мо, Ni—Сг, Ni—Сг—Мо, Ni—Си. [c.167]

Группа сплавов, основная система легирования [c.646]

Влияние легирующих элементов на способность к упрочнению сплавов системы Fe—Мп изучалось в основном на сплаве с 20% Мп. [c.105]

В таких системах корродируют в основном магниевые сплавы. Однако в агрессивных атмосферах может наблюдаться вследствие накопления щелочи и коррозия алюминиевых сплавов. [c.133]

Большие возможности для изменения свойств припоев дает легирование серебра медью, поэтому большинство серебряных припоев содержит медь. Для системы сплавов Ag—Си характерно образование простой эвтектики с 72% Ag и температурой плавления 778 С. Высокая пластичность двухфазных сплавов системы Ag—Си, состоящих из твердых растворов на основе серебра и меди, — одна из основных причин их широкого применения в качестве припоев (табл. 24). [c.107]

Обработка в сверхпластичном состоянии позволяет радикально улучшить свойства ряда сплавов и может быть рекомендована как специальная деформационно-термическая обработка. Так, обработка сплавов Mg—Li в сверхпластичном состоянии не только повышает комплекс механических свойств, но и позволяет стабилизировать их во времени отсутствие стабильности свойств — основной недостаток сплавов этой системы). [c.8]

Для построения диаграммы (рис. 55) по оси абсцисс откладываются в определенном масштабе концентрации сплавов (в процентах по сурьме), а по оси ординат — температуры критических точек. Основными точками диаграммы будут температуры затвердевания чистого свинца— точка Л — 327° и чистой сурьмы — точка О — 630°. Затем на соответствующих ординатах откладывают температуры затвердевания сплавов. Соединив полученный ряд критических точек плавной кривой с начальными точками А и О, получают верхние линии АВ и. ОВ диаграммы состояний для системы сплавов РЬ-5Ь. Соединив нижние критические точки для всех сплавов, получают горизонтальную прямую СВЕ. [c.126]

Неравновесность окислов, образующихся на поверхности, может быть использована для разложения окисной пленки в процессе приближения всей системы к равновесию, если, конечно, прекратить доступ кислорода к сплаву и задержать рост окислов. Этот способ эффективен только, если кислород заметно растворим в основном металле сплава. Нагрев сплава с окисленной поверхностью в вакууме или в нейтральной среде приводит к разрушению окислов в результате постепенного растворения кислорода в твердом растворе основного металла. [c.125]

В нагретом состоянии (250—350°С) сплав легко поддается всем операциям листовой штамповки гибке, отбортовке, вытяжке, выдавке. Детали простой формы можно штамповать в холодном состоянии. В отличие от других сплавов этой системы сплав МА2-1 хорошо сваривается прочность соединений, выполненных аргоно-дуговой сваркой, равна 98—Ю0% прочности основного металла. Его общая коррозионная стойкость и сопротивление коррозии под напряжением при лакокрасочной защите вполне удовлетворительные. [c.117]

ОСНОВНЫЕ СИСТЕМЫ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ, УПРОЧНЯЕМЫХ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКОЙ [c.12]

Высокая склонность к коррозии под напряжением — один из основных недостатков сплавов системы А1—2п—Mg. Для сплавов этой системы сопротивление коррозии под напряжением в большей степени, чем для других алюминиевых сплавов, определяется состоянием границ зерен, характером распада твердого раствора, формой, размером и составом выделяемых частиц, дислокационной структурой. Все это зависит от состава сплава, технологии изготовления полуфабрикатов, термической обработки, условий хранения материала. [c.171]

Мы подробно рассмотрели диаграммы двух типов, которые можно назвать основными, так как такие типы встречаются во всяких системах сплавов как простых, так и самых сложных. Но эти типы диаграмм не во всех системах встречаются в том простейшем виде. [c.78]

Таким образом, жидкие и твердые растворы, а также химические соединения являются основными фазами в металлических сплавах. Фазой называют однородную часть неоднородной системы, имеющую одинаковый химический состав, одно и то же агрегатное состояние и видимую (хотя бы под микроскопом) поверхность раздела. Совокупность фаз в сплаве называют системой. В зависимости от числа фаз системы сплавов могут быть однородными (однофазными) или неоднородными (двухфазными, трехфазными и т. д.). Например, рассмотренные выше жидкий раствор, химическое соединение и твердый раствор являются однофазными системами, а механическая смесь двух или нескольких фаз — многофазной системой. [c.51]

К сплавам этой системы относятся сплавы АВ (в том случае, когда этот сплав имеет медь), АК6 и АК8. Все они имеют одинаковую концентрацию магния и кремния и возрастающее от сплава АВ к сплаву АК8 содержание меди. В соответствии с повышением содержания меди прочность сплавов растет, а пластичность и коррозионная стойкость снижаются. Основное назначение сплавов АК6 и АК8, а частично и сплава АВ — ковочное. Из этих сплавов можно отлить слитки самых больших диаметров и можно получить крупногабаритные поковки и сложные по форме штамповки. [c.36]

Обширная работа по скорости роста трещины, описанная в настоящем разделе, проведена в течение длительного периода Снайделем [1]. Детальные исследования параметров, влияющих иа скорость роста трещины, показали слол Ность этого явления. Ниже будут рассмотрены три основные системы сплавов. [c.281]

Из выражений (12)—(14) следует, что в отличие от обычных МТМ технологический разброс основных свойств сплавов типа ЗтСо5 не может быть скомпенсирован за счет подбора для каждой магнитной системы соответствующей величины частичного размагничивания внешним полем. С другой стороны, магниты из сплавов типа [c.232]

Основой высокожаропрочных сплавов являются системы Nb—Мо, Nb— W— Мо при содержании до 10—20 % W и Мо. Указанная основа дополнительно легирована цирконием или гафнием. Жаропрочные и окаливостойкие сплавы создают на основе системы Nb—W—Ti или Nb—Мо—Ti при содержании до 20 % Мо или W и до 10 % Ti, Третья группа сплавов с умеренно жаропрочными и достаточно технологичными свойствами — низколегированные ниобиевые сплавы. Они содержат 1—7 % Z или титан. Основные типы сплавов представлены в табл. 90. [c.443]

На рис. 2.15 показана область аморфизирующихся составов в системе сплавов Аи—Si. В этой двойной системе имеет место классическая эвтектическая реакция. Из рисунка видно, что область образования аморфной фазы лежит вблизи эвтектического состава. При этом предполагают, как уже указывалось в связи с рис. 2.12, что температурный интервал между fm и Tg при подходе к сплавам, легко поддающимся аморфизации, суживается. Поэтому легирование элементами, понижающими Тт. >и повышающими Tg, благоприятно для аморфизации. Обычно температура Tg при легировании изменяется слабо, влияние легирования сводится в основном к снижению Тт- Следовательно, при наличии эвтектической реакции надо найти такие легирующие элементы, которые бы понижали эвтектическую температуру Те в меньшей степени, чей Тт. Это положение может служить своего рода руководством, эмпирической закономерностью, эффективной, в частности, для сплавов типа металл-металлоид. Однако н всегда имеется строгая связь между величиной (Тт—Те) и критической скоростью охлаждения R . Примером могут служить данные, приведенные в табл. 2.5 и показывающие значения и = = Тт—Те для двойных эвтектических оплаво в переходных металлов с фосфором [20]. [c.50]

Рассмотрим более детально формирование коррозионностойкой структуры двухкомпонентного твердого раствора, когда оба компонента электроотрицательные металлы, но могут переходить в пассивное коррозионностойкое состояние. Однако основной компонент сплава труднее пассивируется и менее устойчив в пассивном состоянии по сравнению с легирующим. Характерным и наиболее технически важным примером такой системы является сплав Fe—Сг. Этот случай будет типичным также для ряда других коррозионностойких легко пассивирующихся сплавов, например, на основе систем Ni—Сг Fe—Si Ti—Mo и некоторых других. В подобных системах накопление стойкого (более пассивирующегося) компонента обычно идет по первому типу, т. е. с равномерным обогащением поверхностного слоя более стойким (более легко пассивирующимся) при данном потенциале компонентом. [c.72]

Электрохимические процессы коррозии и пассивации могут быть пояснены поляризационной е диаграммой коррозии (рис. 18), построенной применительно к системе Ti—Pd. Здесь jEti А — анодная кривая для основного компонента сплава (Ti) Е-рлВ — анодная кривая для легирующе-го электроположительного компонента (Pd). [c.75]

Минимальная по площади структурная составляющая (включение) на поверхности сплава устойчива и является катодом, основной фон сплава — активным анодом (см. рис. 4а). Примером такой коррозионной системы может служить серый чугун или высокоуглеродистые стали в растворе серкой или соляной кислоты. Здесь феррит растворяется, а карбиды или графит остаются неразрушенными. Можно также указать на катодные включения СиАЬ (0-фаза) в алюминиевом сплаве Си—А1 (дюралюминий). Во всех этих случаях накопление на поверхности катодной фазы, например карбидов в стали, графита в чугуне, uAl в дюралюминии, происходит в виде рыхлого несплошного слоя, не вызывающего заметного торможения анодного процесса, но интенсифицирующего катодный процесс. По этой причине такое формирование поверхностного слоя обычно не приводит к снижению скорости коррозии, но часто ее заметно увеличивает. Однако если анодная фаза способна пассивироваться в данных условиях, то возрастание поверхности катодной составляющей может облегчить наступление пассивирования более электроотрицательной фазы, вследствие смещения общего потенциала сплава в положительную сторону до потенциала пассивации анодной фазы, и коррозия сплава будет сведена к минимуму. Примером тому может служить более высокая стойкость серого чугуна по [c.24]

При трении в условиях избирательного переноса адсорбция молекул ПАВ происходит в момент его образования на поверхности, при растворении легирующих элементов, происходящего в результате хемосорбции. Так, при трении латуни о сталь в глицерине последний, химически соединяясь с цинком, образует глицерат цинка, который не десорбируется с поверхности, а образует адсорбционный слой на основном компоненте сплава— меди. Адсорбция в этом случае оказывается активированной и идет с поглощением энергии, так как переход от хемосорбирован-ного состояния к адсорбированному связан с уменьшением внутренней энергии системы. Кроме того, адсорбция оказывается распределенной на некоторую глубину слоя меди благодаря избирательному растворению анодного компонента сплава (в обычных условиях известно, что адсорбционное действие ПАВ распространяется лишь на величину, равную двум-трем параметрам кристаллической решетки). [c.96]

Современные коррозиопностойкие никелевые сплавы относятся к следующим трем основным системам легирования никель — молибден, никель — хром, никель — молибден — хром. [c.178]

Сплавы на основе тройной системы А1—2п—отличаются рядом свойств, благодаря которым их целесообразно применять в сварных конструкциях. Отличительная особенность этих сплавов— самозакаливаемость, т. е. способность закаливаться на воздухе, благодаря чему свойства сварных соединений после старения близки к свойствам основного материала. Сплавы системы А1—2п—Mg имеют высокие прочностные свойства при комнатной и криогенных температурах, удовлетворительную свариваемость и хорошую общую коррозионную стойкость [1—6]. Высокая пластичность сплавов этой системы в горячем состоянии дает существенные технико-экономические преимущества по сравнению с другими алюминиевыми сплавами и открывает широкую перспективу их применения в различных отраслях промышленности. [c.165]

Сплавы магния. Сохраняя указанные недочеты основного металла, сплавы магния имеют по сравнению с ним повышенную твердость и прочность. Наиболее применимы простые сплавыс алюминием (системы Mg—А1, фиг. 225) с содержанием А1 до 10 /о- Как видно из диаграммы, со стороны Mg образуется твердый раствор (8), имеющий линию предельного насыщения между 12, 1 и 4,С >/о А1, и, следовательно, технические сплавы в равновесном (отожженном) состоянии должны представлять 8-твердый раствор с небольшими выделениями вторичной фазы. Они могут подвергаться закалке и старению (дисперсионному твердению) с выделением мелкодисперсных частиц 7-фазы, но эффект от этого процесса здесь незначителен, и потому эта операция обычно не применяется в практике. [c.363]

В качестве припоев в основном используют сплавы системы олово — свинец с небольшим количеством сурьмы (до 2%) для улучшения растекания припоя. Температура их плавления зависит от соотношения олова и свипца. Самый легкоплавкий (190° С) припой ПОС-61 близок по составу к эвтектической точке. Типографские свинцовые сплавы, применяемые для отливки шрифтов, стереотипов и т. д., основаны на системе свинец—с рьма (10—25% Sb) с добавками олова (4—7%)- [c.233]

Исследования электрических свойств системы сплавов Т1—5е [190, 206, 211] и системы сплавов Т1—5 [149, 193] показывают, что по своим свойствам эти системы очень похожи на систему Т1—Те. Основное отличие возникает для составов с большим содержанием халькогенов, для которых электропроводность значительно меньше. В случае Т1а 81 х электроцроводность а падает [c.29]

Несовпадающие сплошные и пунктирные линии указывают, что при всех температурах пределы растворимости графита в железе меньоте, чем цементита. Эвтектическая н автектоидная температура у системы железо — графит выше, чем у системы железо — цементит (табл. 5). Описание основных структур сплавов железа с углеродом приведено в табл. 6 и на фиг. 4, 5. [c.17]

Трубопроводы водяной системы выполняют стальными или дуралюминовыми. В местах со сложной конфигурацией сечения, с карманами для термометров применяют сварной трубопровод из материала АМц. Из материала АМц выполняют иногда отдельные части трубопроводов. Приемники для соединения нескольких труб выполняют из литого материала АК или из других алюминиевых сплавов. Диаметры труб основной системы охлаждения выбираются в пределах 30—70 мм. Дренажные трубки имеют диаметры до 20 мм. Присоединение трубопроводов к отдельным элементам системы и между собой осуществляется при помощи отрезков дюритового шланга. Концы труб развальцовываются согласно рис. 175 и на них [c.232]

Минимальная температура, при которой припой смачивает паяемую поверхность твердого металла и растекается по ней, для чистых металлов и эвтектических сплавов соответствует температуре плавления или превышает ее на несколько градусов. Для припоев сложного состава эта температура находится в интервале между солиду-сом и ликвидусом. Такая закономерность хорошо иллюстрируется на рис. 39, на котором пунктирной линией нанесены минимальные температуры растекания припоев системы сплавов РЬ—8п. Минимальная температура поверхности основного металла, необходимая для обеспечения растекания припоя, лежит ниже температуры пайки. Приближенно ее можно принять равной 0,8 от температуры начала плавления припоя [27]. [c.80]

В последние годы в России и за рубежом ведутся работы по нанесению на лопатки диффузионных барьеров, препятствующих диффузии элементов основного металла в покрытие. Используются различные технологии нанесения. В качестве материала таких прослоек вначале использовали Т1Н [227] с кубической решеткой и а 9,35 10 1/градус. Однако из-за плохого сцепления с основным металлом и термодинамической нестабильности системы Т1-А1-0-1Ч, образующейся при окислении барьерного слоя, в работе [228] исследования по созданию таких слоев между основным металлом и покрытием Ме-Сг-А1- продолжались в направлении изучения свойств и структуры системы сплав - Сг-А1-0-Н - покоытие. Показано, что после 100-часовых выдержек пои 1100 0 диффузионного перемешивания сплава 99 и покрытия 81соа1 2412 не наблюдалось. [c.354]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...