Зависимость внутреннего трения от температуры

ЗАВИСИМОСТЬ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ [c.117]

Фиг. 202. Зависимость внутреннего трения от температуры для плавленого кварца при трех различных частотах.

Особенно часто тип текстуры в наружных и внутренних слоях неодинаков у металлов и сплавов с гексагональной решеткой. Различие в текстурах по сечению проволоки может быть связано и с различием температуры по этому сечению. Последнее в свою очередь может быть вызвано условиями деформации (тепловыделение за счет сил трения) и условиями охлаждения. От того, какая из причин является в данном случае превалирующей, будет обусловлено, изменяется ли текстура в ходе самой деформации (из-за зависимости условий деформации от температуры) или при охлаждении (из-за более интенсивного протекания процессов рекристаллизации во внутренних слоях проволоки). [c.284]

При определении температурной зависимости внутреннего трения [314] образец исследуемого материала вначале нагревали от 4 до 400 К. Затем образец вновь охлаждали до 4 К и проводили измерения при нагреве до более высокой температуры 500 К. Такую экспериментальную процедуру осуществляли несколько раз, по- [c.180]

На рис. 51 приведены зависимости рабочего давления среды от температуры для трубок из фторопласта-4 диаметром 2 мм, а на рис. 52 зависимость коэффициента трения от числа Рейнольдса для потока воды или воздуха. На рис. 53 дана зависимость гидравлического сопротивления от скорости для трубок с внутренним диаметром 2 мм, а на рис. 54 показана зависимость сни- [c.121]

Для подавления магнитно-механического затухания использовали постоянное магнитное поле напряженностью до 32 000 а м (400 э) вдоль оси образца. Амплитудную зависимость снимали от малых амплитуд к большим в диапазоне от 1,5-10 до 2,5-Ю . Результаты измерения амплитудной зависимости внутреннего трения обобщали в виде графиков зависимости внутреннего трения (р- ) от амплитуды деформации (е), и графиков зависимости критической амплитуды деформации, тангенса угла наклона амплитудно зависимого участка внутреннего трения к оси амплитуд, величины фона внутреннего трения в амплитудно независимой области от температуры деформации (см. рис. 102, 103). Из приведенных [c.258]

Рис. 102. Зависимость внутреннего трения углеродистых сталей, деформированных растяжением на 8 /о в интервале температур 20—700° С, от амплитуды деформации 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8 — температуры растяжения 20, 100, 200, 300, 400, 500, 600 и 700 С соответственно

Рис. 103. Изменение параметров амплитудной зависимости внутреннего трения углеродистых сталей 10 (а) 40 (б) и У8 (в) от температуры деформации

Кольцевые образцы имели наружный диаметр 22 мм, внутренний—16 мм, высоту 8 мм. Они изготавливались из полиамида П-68, капрона, фторопласта-4, винипласта и полиэтилена высокой плотности (низкого давления) с сажей в качестве наполнителя. В образце устанавливалась термопара на расстоянии 1 мм от поверхности трения. Перед проведением испытаний всех видов образцы обезжиривались ацетоном и сушились на воздухе в течение 30 мин. После этого следовала приработка при давлении 6 кгс/см и средней скорости скольжения 6,39 см/с. Окончание приработки определялось получением глянцевой рабочей поверхности у пластмассового образца. Дополнительным условием окончания приработки служило постоянство момента трения и температуры пластмассового образца в течение 2 ч. Было установлено, что для выбранных размеров приработка образцов из полиамида П-68 и капрона заканчивается через 6 ч, винипласта и полиэтилена через 3 ч, фторопласта-4 через 2 ч. После приработки продукты износа удалялись из зоны трения мягкой щеткой. Продолжительность каждого опыта при определении линейного износа и температуры пластмассового образца была равна 12 ч (без учета времени, необходимого на приработку). Зависимость коэффициента трения от давления определяли по результатам длительных (12 ч) и кратковременных (2 мин) испытаний. Испытания всех видов проводили при средней скорости скольжения [c.130]

Таким образом, внутренние напряжения о, возникающие в сплошной среде, могут зависеть как от величины деформации и ее скорости, так и от времени, протекшего от начала процесса. Вещества, обладающие такими свойствами, называются вязкоупругими. В некоторых из них преобладают силы упр ости, в других — силы внутреннего трения. Одно и то же вязкоупругое вещество может переходить из упругого состояния в вязкое и обратно в зависимости от давления и температуры. [c.163]

Затухание колебаний определяется потерями энергии, которые возникают в механически колеблющихся системах при внешнем или внутреннем трении, появляющемся в связи с диффузионными процессами, проходящими в самом материале. Затухание колебаний — исключительно чувствительный индикатор изменения свойств металлов в зависимости от температуры и времени. [c.131]

Смазочный материал должен образовать прочную плёнку, хорошо прилипающую к смазываемым поверхностям. Преимуществами жидкой смазки являются равномерное распределение смазки по рабочей поверхности, небольшое внутреннее трение, хороший отвод тепла — при циркуляционной смазке. Сорт масла назначается в зависимости от нагрузочного и скоростного режимов. Подшипники для умеренных нагрузок и больших скоростей должны смазываться маслами средней вязкости ( 50 = до 7,5ч-8,5), между тем как сильно нагруженные подшипники с рабочей температурой > 60° целесообразно смазывать маслами повышенной вязкости ( 50 = до 25). Системы подвода смазки периодическая — через смазочное отверстие, и непрерывная — циркуляционная, кольцевая и капельными или фитильными маслёнками. Циркуляционная смазка даёт возможность подавать в подшипник масло в количестве, необходимом как для смазки, так и для охлаждения, и создавать непрерывную очистку и охлаждение его путём пропуска через фильтр — один или два — и холодильник давление масла перед подшипником pg = 1,5 -г- 5 am. [c.641]

Вязкость масла в зависимости от температуры указана в табл. 28.1. Обычно рабочая температура масла на 5— 10 °С выше температуры поверхности корпуса подшипникового узла трения, а температура внутреннего кольца, как правило, выше, чем наружного. При применении вязких масел эта разница уменьшается, [c.296]

Жидкость должна иметь необходимые вязкостные свойства. Вязкость является важным рабочим свойством жидкостей. Вязкость может рассматриваться как сопротивление жидкости течению или, что одно и то же, как величина ее внутреннего трения. Она изменяется в зависимости от температуры и давления. [c.16]

Рис. 3-4. Зависимость коэффициента внутреннего трения 7р от средней температуры воды и скорости Шв.

На внутреннее трение сильное влияние оказывают примесные атомы, особенно внедрённые. В а-железе, содержащем примеси углерода или азота, обнаружен релаксационный пик при частоте гц вблизи комнатной температуры (рис. 21). Согласно Сноску, пик связан с диффузионным перемещением атомов примеси в те междоузлия, искажения которых более всего соответствуют общей деформации решетки под влиянием внешнего напряжения. Энергия активации изменения частоты релаксационного пика с температурой составляет около 1,6-10- дж (1 эв), что близко к энергии активации диффузии атомов углерода и азота в а-железе. Высота пика затухания пропорциональна концентрации растворенных примесей и, следовательно, может быть использована для определения растворимости в твердом растворе. Выделение из раствора примесных атомов можно оценить по уменьшению высоты пика в зависимости от времени и температуры. [c.69]

Рис. 31. Внутреннее трение в зависимости от обратной температуры

Рис. П.1. График зависимости коэффициента внутреннего трения воды от ее температуры

Критические температуры фазовых переходов первого рода железного края диаграммы Fe—Мп были исследованы многочисленными авторами различными методами дилатометрическим, калориметрическим, рентгеновским, по изменению электрических и магнитных свойств, удельной теплоемкости, внутреннего трения и т. д. Одной из первых сводная диаграмма критических температур фазовых превращений железомарганцевых сплавов построена Шуманом [26] и приведена на рис. 6. Было показано изменение фазового состава в зависимости от содержания марганца и положение линий начала прямых превращений у->-а и y-ve (при охлаждении) и обратных,,а->-у и е- (при нагреве). Повышение содержания марганца приводит [c.25]

Рис. 46. Зависимость зернограничного (7) и примесного зернограничного пика ( 2) внутреннего трения и степени релаксации модуля ДО/С при температуре зернограничного пика от концентрации фосфоров твердых растворах Ре — Р

Рис. 62. Зависимость внутреннего трения от температуры для поликрчсталли ческого (1) и монокристал-лического 7) алюминия Частота колебаний 0,8 гц при комнатной температуре

Зависимость состояния эластомеров от температуры. Полимеры в зависимости от температуры могут быть в трех физических состояниях стеклообразном, высокоэластичном и вязкотекучем. Рассмотренное выше высокоэластичное состояние для разных эластомеров наблюдается в температурном интервале от температуры стеклования = —(20-н 70)° С до температуры пластичности = (150-н200)° С. Это рабочая область применения эластомеров. По мере понижения температуры внутреннее трение и соответствующие механические потери возрастают, достигая максимума при температуре 0 , называемой температурой стеклования. В некоторой переходной области вблизи в с при малой величине деформация постепенно меняет свой характер высокоэластичная деформация переходит в обычную для твердых тел упругую деформацию, а модуль упругости возврастает на 2—3 порядка. Эластомер перешел в стеклообразное состояние. [c.52]

Однако основным свойством, которым должны обладать npyxiriHHbie стали и сплавы, является высокое сопротивление малым пластическим де(]юр-мациям как в условиях кратковременного (предел упругости), так и длительного (релаксационная стойкость) нагружения, зависящее от состава и структуры этих материалов, а также от параметров воздействия на ннх внешних условий — температуры, коррозионной активности внешней среды и др. Между сопротивлением малым пластическим деформациям и пределом выносливости во многих случаях существует корреляционная снязь. Установлена также связь между сопротивлением малым пластическим деформациям и степенью развития таких неупругих эф4 ектоБ, как амплитудно-зависимое внутреннее трение, упругое последействие (прямое и обратное) и упругий гнстере-вис. [c.204]

В процессе структурной релаксации изменяются практически все свойства. В гл. 4 подробно рассмотрены закономерности измеиеиия точки Кюри и пластичности. Топологическое упорядочение, которое тесно связано с выходом избыточного свободного объема, вызывает необратимое изменение всех свойств, но наиболее ярко проявляется в уменьшении плотности, диффузионной подвижности атомов и внутреннего трения, а также в потере пластичности. Характерной чертой КБП является обратимая зависимость степени упорядочения от температуры, что в свою очередь обусловливает обратимое изменение физических свойств, в частности точки Кюри. Обратимо изменяются также модуль Юнга, электросопротивление, теплоемкость, магнитные свойства. Таким образом, величина изменения всех этих свойств при отжиге содержит в себе две компоненты изменения — необратимую и обратимую. [c.16]

Изучены температурные зависимости внутреннего трения Q T) палладия и его сплавов с серебром. На политермах Q (T) сплавов обнаружены релаксационные пики при температурах 450—500° С. Оценены энергии активации этих релаксационных процессов. Показано, что для сплавов палладия с серебром (до 20 ат. % Ag) величина максимума. Q- T) при 7 460—500°С пропорциональна квадрату концентрации второго компонента н зависит от предварительной термообработки сплава. Согласно этим признакам наблюдаемая релаксация, возможно, является Зинеровской релаксацией и связана с образованием направленного ближнего порядка в этих сплавах. [c.118]

Сущность этого стандартизированного метода заключается в том, что вращающийся и неподвижные малогабаритные кольцевые образцы (наружный диаметр образца 28 мм, внутренний 20 мм, высота 15 мм, номинальная площадь трения 3 см ) исследуемого сочетания материалов устанавливают соосно, прижимают друг к другу торцовыми рабочими поверхностями с заданной осевой силой, ступенчато изменяют температуру фрикционного разофева путем дискретного изменения частоты вращения подвижного образца. В ходе испытаний при данной фиксированной нафузке определяют значения интенсивности изнашивания и коэффициента трения для каждой ступени температуры, а фрикционную теплостойкость сочетания материалов оценивают по зависимости этих величин от температуры поверхности трения. Этот метод испытаний разработан И.В. Крагельским и А.В. Чичинадзе [7, 8, 27]. [c.467]

При комнатной темиературе скорость продольных волн в плавленом кварце равна 5,968-10 см1сек, а скорость сдвиговых волн равна 3,764 10 см1сек. Для плавленого кварца изменение скорости в зависимости от температуры значительно меньше, чем для большинства металлов. Графики зависимости модуля Юнга от температуры, приведенные на фиг, 201, показывают, что для этого типа волн изменение скорости составляет приблизительно 7-10 град . Это значение очень близко к температурному коэффициенту скорости для сдвиговых воли, причем температурный коэффициент скорости для продольных волн несколько больше. Кроме того, кривые на фиг. 201 показывают, что путем введения добавок в плавленый кварц можно изменить знак температурного коэффициента и, что особенно важно, можно получить нулевой температурный коэффициент скорости. Эти изменения связаны с увеличением внутреннего трения. Кварцевые стекла с добав- [c.569]

Отпуск стали - необходимая и заключительная операция термической обработки, в результате которой формируются окончательная структура и свойства стали. При отпуске снижаются и устраняются внутренние закалочные напряжения, повышаются вязкость и пластичность, несколько понижается твердость. В зависимости от температуры наг рева различают отпуск низкотемпературный, среднетемпературный и высокотемпературный. Для деталей узлов трения применяют низкотемпературный отпуск с нагревом до 150-200°С. При этом нескол1>ко снижаются нну1ренние напряжения, но твердость остается высокой (58-62 HR ). Структура стали после отпуска состоит из мартенсита отпуска. Этот вид отпуска применяется также для режущих и измерительных инструментов и для изделий, подвергающихся цементации и нитроцементации. [c.237]

Вальтера уравнение зависимости вязкости от температуры 94. 96 Весы Мора-Вестфаля 123 Взаимная растворимость воды и жидкости 22 Вискозиметры 89 сл., 97, 100, 104 Влажность 104, 146 Внутреннее трение 16, 19, 26. 51 Воспламеняемость жидкостей 129 сл. Вспениваемость жидкостей 20, 120 сл., 203, 207, 208 Вязкость (и) 64, 88 сл. алканов 244 гексахлорбутадиена 240 диэфиров 255, 259 жидких металлов 318 жидкостей Дву Корнинг 269, 271, 272 [c.355]

Вязкость жидкого смазочного материала — внутреннее трение, возникающее межау его молекулами и слоями при их относительном перемещении под действием внешней силы. Различают динамическую, кинематическую и условную вязкость. Зависимость вязкости от температуры принято характеризовать отношением значений кинематической вязкости при 50 и при 100°С. Чем меньше это отношение, тем выше вязкостно-температурные свойства масла. [c.399]

Связь между дислокациями и примесными атомами можно оцепить методом внутреннего трения. В ряде работ (Саррак, Суворова, Энтии [164]) исследовалось взаимодействие между дислокациями и примесными атомами внедрения в железе. Показана зависимость взаимодействия от состава сплава. Отмечено [165], что увеличения содержания углерода в л<елезе от 10 до 10 " % (по массе) достаточно для блокирования дислокаций. В сильно деформированном железе (р = 10 сж" ) для этой цели потребуется 6 10 2% (ат.) С. Равновесная концентрация углерода в твердом растворе железа нри комнатной температуре значительно меньше 7 10 % (ат.), но скорость достижения равновесия при этой температуре очень мала. [c.198]

Кинетика выделения карбидов из а-железа изучалась многими исследователями. Чувствительным индикатором количества внедренных атомов, остающихся в твердом растворе, является высота пика внутреннего трения, связанного с упорядочением атомов внедрения в поле напряжений. Это позволяет проследить за ранними стадиями процесса выделения. Первые работы в этом направлении были проведены Уэртом [62]. Уэрт установил, что кинетика процесса в целом может быть описана уравнением (39) с п, меняющимся от 1,2 до 1,7 (среднее значение 1,45). Это должно было бы соответствовать трехмерному контролируемому диффузией росту из достаточно отдаленных друг от друга заранее существовавших зародышей и первоначально рассматривалось как указание па то, что частицы имеют сферическую форму. Полученные позднее результаты показали, что величина п может довольно сильно меняться, увеличиваясь в недеформированных образцах по мере снижения температуры старения. При повышенном содержании углерода п резко увеличивается при некоторой определенной температуре (при 0,022 вес. % углерода эта температура составляет 60° С), и такое изменение кинетики процесса обнаруживается на графике зависимости 1п от 1/Г. [c.294]

Таким образом, метод внутреннего трения позволяет получить важную информацию о зернограничной сегрегации некоторых примесей при развитии обратимой отпускной хрупкости стали и сплавов железа оценить концентрацию примеси на границах зер , ее зависимость от температуры и длительности охрупчивающей обработки, энергию взаимодействия примесных атомов с границами зерен. Применение этого метода целесообразно в тех случаях, когда из-за отсутствия или незначительной доли межзеренного разрушения Оже-электронная спектроскопия и другие прямые методы, требующие обнажения больших участков межзеренных границ, неприменимы. [c.29]

Такие данные получены [99, 165] при исследовании твердых растворов (о -Ре ) — Р — С, выплавленных (и разлитых) в вакууме на основе карбонильного, рафинированного в водороде, железа КР чистотой не менее 99,95 % Разная концентрация фосфора в растворе (0,008 0,005 и 0,075 % Р) задавалась при выплавке, а углерода - достигалась науглероживанием в атмосфере гептана или метана. После рекристаллиза-ционного отжига 825°С. 1 ч, образцы диаметром 0,5—0,8 мм с 0,008 %Р охлаждали за 4—6 мин с печью до более низких температур, отжигали при каждой температуре 2 ч для установления равновесного распределения примесей между объемом и границами зерен и фиксировали по лученное распределение примесей закалкой образцов в воде. Термическую обработку проводили с соблюдением специальных мер предосторожности по сохранению неизменнь1м Химического состава тонких образцов (особенно по С) в атмосфере очищенного и осушенного водорода. Науглероживание образцов сплава [=е + 0,008 % Р проводили в установке для термической обработки в течение 90 с в смеси сухого водорода с гептаном при бОО С. Затем для выравнивания возможных неоднородностей распределения углерода по сечению образцов проводили отжиг при 700°С, 1 ч. В серии опытов, проведенных со сплавами Ре + 0,005 % Р и Ре + 0,075 % Р, в которых содержание углерода систематически варьировали, отжиг образцов проводили в атмосфере Нг + + СН4. В этом случае вместо пропускания над сосудов с гептаном, водород перед входом в печь с образцами пропускали через дополнительную печь, заполненную активированным углем. Парциальное давление СН4 в смеси Нг + СН4, определяющее содержание С в Ре, варьировали изменением температуры печи с углем, что позволило "плавно" изме пять содержание углерода в широких пределах. Содержание углерода [С] в а-твердом растворе железа определяли по высоте углеродного пика внутреннего трения (пик Снука), пользуясь известным соотношением для поликристаллического а-железа 1,3 [С]. Для определения температурной зависимости предельной растворимости углерода в а-железе с 0,0СШ % Р отжигом в смеси водород — гептан науглеро-ДИЛИ этот сплав до насыщения в равновесии с карбидной фазой при температуре 720 С соответствующей максимальной растворимости углерода, о достижении которой судили по нась1щению зависимости длительности науглероживания вьюота пика Снука после закалки от 720°С. Обезуглероживания сплавов достигали длительными отжигами в сухом водороде. Контрольные опыты показали, что для достижения [c.124]

Устранение межзеренной хрупкости с ростом концентрации углерода в твердом растворе, С-образный характер термокинетических кривых межзеренного охрупчивания при отжиге и низкотемпературнаЯ <обрати-мость хрупкости, обязательным условием для проявления которой является присутствие "полезной" примеси - углерода, а также обратимость отмеченных эффектов соответствуют прогнозам, вытекающим для системы Ре — Р — С из модели "конкуренции". Для сравнения экспериментальных зависимостей сопротивления межзеренному разрушению от температуры адсорбционного отжига и концентрации примесей Р(Т, Сд, Сд) с рассчитанной зависимостью (Г, С) необходимо знать энергию связи атомов фосфора Рд и углерода Рд с границами зерен а-железа. Для углерода по данным [164] при 773—873 К =0,б5эВ. Для фосфора Рд при температурах, близких к температуре максимального развития отпускной хрупкости в сплавах Ре — Р и Ре — Р - С, определена из измерений концентрационной зависимости зернограничного внутреннего трения в твердых растворах с 0,0027-1,2 % (ат.) Р [166, 167]. [c.130]

Здесь Дт—степень релаксации о) —угловая частота изменения напряжения и деформации. Для сплавов, проявляющих зинеровскую релаксацию, внутре кее трение имеет максимум при о)т=1, когда внутреннее трение изменяется в зависимости от температуры или частоты. Так как частота скачков вакансий равна [c.362]

В этих стеклах, более сложных по составу, чем щелочносиликатные, на температурной кривой внутреннего трения появляются уже не два, а три максимума. В зависимости от состава стекол температура положения максимумов на кривой изменяется в широких пределах. Высота максимумов также меняется вплоть до [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...