Теплофизические характеристики газов

Такие теплофизические характеристики газа и выявленная область параметров теплоносителя позволяют применить в быстрых реакторах низколегированный металлический уран и достигнуть высокого воспроизводства ядерного горючего (Ри) как в бридере (КВ = 1,80— 1,95), так и в переработчике (КВ = 1,45) с малым временем удвоения (3,5—5 лет) и обеспечить высокий темп наработки плутония— 1000—1500 кг в год в быстром реакторе 1000 Мет. [c.5]

ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГАЗОВ [c.322]

Настоящее издание представляет собой публикацию докладов, прочитанных на конференции. Весь материал объединен в двух томах. В первом томе собраны статьи, посвященные исследованиям методов и результатам измерений теплофизических характеристик твердых тел. Второй том охватывает исследования теплофизических характеристик газов и плазмы. [c.4]

Влияние теплофизических характеристик газов на устойчивость горения дуги [c.56]

В первой области существования дисперсных потоков — области потоков газовзвеси — согласно теоретическим и опытным данным (гл. 6) увеличение концентрации при прочих равных условиях может вызвать значительное увеличение интенсивности теплообмена. Такой результат был объяснен улучшением теплофизических характеристик, радиальным теплопереносом и положительным влиянием твердых частиц на теплообмен в пограничном слое. Этот эффект до определенного предела перекрывает отрицательное влияние роста концентрации на пульсации газа (гл. 3) и на скорость межкомпонентного теплообмена в газовзвеси (гл. 5). Однако во в т о-рой области дисперсных потоков — области потоков флюидной взвеси— увеличение насыщенности газового потока твердыми частицами сверх Ркр не только меняет структуру потока, но и содействует постепенному сближению растущего термического сопротивления ядра потока и понижающегося термического сопротивления пристенной зоны. Наконец, при определенных значениях растущей концентрации и определенных условиях движения потока могут сформироваться условия, при которых в решающей степени скажется отрицательное влияние стесненности движения частиц на теплообмен. В этом случае рост концентрации приведет не к повышению относительной интенсивности теплоотдачи, а к ее падению— процесс уже прошел через максимум. [c.255]

Из анализа механизма переноса тепла в покрытиях, нанесенных тем или иным способом, следует, что эфф существенно зависит от целого ряда факторов. Поэтому если не учитывать влияния давления, состава окру жающего газа, степени пористости покрытия, температуры, при которой проведены измерения, то можно получить значения теплофизических характеристик, отличающиеся от истинных величин в несколько раз. [c.162]

Определить, какую минимальную толщину должна иметь стенка дозвукового сопла, для того чтобы за 6 с работы двигателя температура поверхности, омываемой газами с температурой 2250 °С, не превысила допустимого значения 1250 К- Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке а — 870 Вт/(м К) теплофизические характеристики материала А, — 35 Вт/(м К) а = 1,4 10 м /с начальная температура сопла 300 К [c.187]

Теплофизические характеристики горячего теплоносителя (газа), входящие в безразмерные критерии подобия, приведены в табл. 23. [c.138]

Теплофизические характеристики природного газа (метана) при различных температурах и давлении 7,5 МПа [c.138]

В книге обобщены имеющиеся методы расчета теплофизических характеристик ядерного реактора и теплообменных аппаратов на диссоциирующем газе. [c.14]

Более точные значения коэффициентов вязкости парогазовых смесей могут быть определены по данным [11, 13], а коэффициенты теплопроводности — экспериментальным путем. Теплофизические характеристики отдельных газовых компонентов той или иной смеси газов могут быть найдены в [37]. [c.35]

В отличие от интегральной степени черноты интегральная поглощательная способность газа не является теплофизической характеристикой собственно газа, так как она, помимо свойств газа, зависит также от спектрального состава падающего излучения. В условиях теплообмена между газом и черной или серой оболочкой спектральный состав падающего излучения зависит от температуры оболочки (стенки) Тст- Поэтому поглощательная способность газа зависит как от температуры газа Тр, так и от температуры оболочки Тст. [c.38]

На фиг. 12.2, заимствованной из работы [20], приведены значения кондуктивно-радиационного параметра N в функции температуры для водяного пара, аммиака и углекислого газа при давлении 0,101 МН/м (1 атм). При этом при расчете N полагали я = 1 и заменяли р на х, поскольку показатель преломления газов близок к единице, а рассеяние излучения молекулами газа несущественно, если газ не содержит рассеивающих частиц. Заметим, что параметр N для газов является теплофизической характеристикой вещества и в сильной степени зависит от температуры, как это видно из фиг. 12.2. [c.493]

Потери теплоты с уходящими газами Сг возникают вследствие того, что температура уходящих газов выше температуры воздуха и топлива, поступающих в котел. Потери теплоты от химической неполноты сгорания Сз имеют место при недостаточном количестве воздуха, поступающего для горения и при его некачественном смешении с топливом. Потери С2 и Сз могут быть подсчитаны по результатам измерений объема продуктов сгорания и их теплофизическим характеристикам (температуре, теплоемкости, теплоте сгорания продуктов химической неполноты сгорания топлива). [c.94]

Теплопроводность является свойством материалов, связанным с переносом по ним тепла за счет взаимодействия между собой отдельных атомов ионов или молекул. В газах и парах одна молекула сталкивается с другой, имеющей меньшую кинетическую энергию, и передает ей некоторую долю своей энергии. В жидкостях перенос тепла за счет теплопроводности осуществляется по типу распространения продольных колебаний (аналогично распространению звука). В твердых же телах тепловая энергия переносится за счет взаимодействия соседних атомов (ионов) решетки. В металлах перенос тепла за счет теплопроводности в значительной мере определяется передачей энергии свободными электронами. Теплофизические характеристики относятся к таким свойствам материалов, которые показывают, какое большое значение имеет знание строения кристаллической решетки, состава и микроструктуры материала при получении изделия с заданными свойствами. [c.105]

При изучении теплофизических свойств некоторых диссоциирующих газов (водяной пар, продукты сгорания органических топлив и др.) необходимо знать теплофизические характеристики свободных частиц следующих систем О—Н, Н—ОН, О—ОН, ОН—ОН. [c.281]

Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, наиболее существенными из них являются вид движения газа (естественное или вынужденное), режим течения газа (ламинарный или турбулентный), скорость газа, теплофизические характеристики дымовых газов (плотность, теплопроводность, теплоемкость, коэффициент кинематической вязкости), геометрические размеры трубы, наличие фазовых переходов. Из уравнений (7.1) и (7.2) следует [c.114]

Мы получили критерий, связывающий теплофизические характеристики печных газов и нагреваемого материала со временем моделирования и геометрическим масштабом системы. Это и есть критерий гомохронности процесса моделирования нагрева заготовок в пламенных печах. [c.162]

Расчет гомохронности нагрева модели. Для расчета гомохронности моделирования (масштаба времени), график подъема температуры печи-натуры разбивали на узкие температурные интервалы (табл. 9), внутри которых теплофизические характеристики печных газов принимались постоянными. В таблице в скобках указана средняя температура интервала, к которой относятся теплофизические характеристики в первой строке таблицы — интервалы пропорциональной температуры воздуха модели и средняя за интервал температура V и V — коэффициенты кинематической вязкости и температуропроводности печных газов и воздуха при средних температурах интервала [40]. [c.174]

Ряд гипотез, объяснявших эвакуацию металла из лунки действием электродинамических сил, вскипанием растворенного в металле газа и другими причинами, не получили экспериментального подтверждения и вошли в противоречие с наблюдаемыми фактами. Согласно гипотезе А. С. Зингермана природа сил, эвакуирующих металл из лунки, обусловлена микроскопическими неоднородностями, всегда имеющимися в металле и обладающими различными теплофизическими характеристиками. Образующийся в местах нахождения неоднородностей, расположенных ниже поверхности электрода, пар выбрасывает жидкий металл, находящийся выше этой зоны. Эта гипотеза объясняет зависимость механизма выброса металла от материала электрода и плотности мощности, поступающей в электрод, однако нельзя ее считать окончательно доказанной. [c.55]

Таким образом, результатом экспериментального исследования эффективной теплопроводности пористых теплоизоляционных материалов должно быть получение критериальной зависимости, учитывающей как теплофизические характеристики материала теплоизоляции и газа, так и форму и характер пористости материала и форму и размеры прослойки в целом. [c.293]

Особенно сильно на теплофизические характеристики плазменной струи и условия теплообмена при порошковом напылении влияет род газа (рис. 15.3). Несмотря на высокую температуру, аргоновая струя слабо разогревает порошковые частицы. Более высокая степень прогрева напыляемых частиц достигается при использовании азота и особенно газов, содержащих водород. [c.226]

Если учесть, что теплофизические характеристики СН4 как реального газа меняются в широком диапазоне, то становится необходимым заранее определить параметры на входе в баллон в зависимости от остаточного давления, температуры и других факторов. [c.46]

Гелий. Поскольку чистый гелий является инертным газом, из требований к материалам, которые должны работать в его среде, исключается сопротивляемость коррозии. Любой материал, подходящий по прочностным характеристикам, теплофизическим свойствам и стоимости, может быть использован для работы [c.297]

Теплообмен газового пузырька при малых радиальных пульсациях, ускоряющемся сжатии и расгапренпи. Для анализа возможных законов, определяющих осредненную интенсивность меж-фазного теплообмена через осредненные параметры фаз и их теплофизические характеристики, рассмотрим формулы, следующие из линейного решения (5.8.14), для безразмерного теплового потока в пузырек, определяемого числом Нуссельта, для двух характерных режимов радиального движения пузырька с инертным газом (фо = 0) колебательного (Я iQ) и режима, ускоряющегося по экспоненте сжатия пли расширения Н = Е О, где Е определяет показатель е в (5.6.10)). Эти два режи.ма являются характерными, например, при распространении ударных волн в пузырьковой среде ускоряющееся сжатие — на переднем фронте волны, колебательный — в конце достаточно сильной волны. [c.310]

Основываясь на результатах работы [223], можно предположить, что использование устройств, раскручивающих охлажденный и подогретый составляющие потоки, покидающие вихревые трубы, может повысить эффееты энергоразделения вследствие увеличения степени расширения в вихре. Это предположение получило экспериментальное подтверждение в работах А.П. Меркулова и его учеников, а также в работах В. И. Метенина и других исследователей из различных научных центров как в нащей стране, так и за рубежом [40, 112, 116, 137, 222, 226, 243, 245, 260, 262, 263, 270]. Экспериментально и теоретически подтверждено влияние на качество процесса теплофизических характеристик рабочего тела, в том числе и показателя адиабаты [35—40, 112, 116, 152, 153]. Частично получил опытное подтверждение вывод о пропорциональности абсолютных эффектов охлаждения от температуры газа на входе в сопло-завихритель [112,137]. Однако существенные расхождения теоретических предпосылок с результатами экспериментальных исследований не позволяют сделать вывод о достоверности рассматриваемой физико-математической модели процесса энергоразделения. Прежде всего расхождение заключается в характере распределения термодинамической температуры по поперечным сечениям камеры энергоразделения вихревых труб. В гипотезе рассмотрен плоский вихрь, поэтому объективности ради следует сравнить эпюры температуры для соплового сечения. Согласно [223], распределение полной температуры линейно по сечению, причем значение максимально на поверхности трубы. Эксперименты свидетельствуют о существенном удалении максимума полной температуры от поверхности, причем это отклонение не может быть объяснено лищь неадиабатностью камеры энергоразделения [17, 40, 112, 116, 207, 220, 222, 226, 227-231, 245, 251, 260, 262, 263, 267, 270]. Опыты показывают, что эффективность энергоразделения существенно зависит от геометрии трубы и длины ка- [c.154]

До какой температуры нагреется внутренняя поверхность графитового вкладыша сопла двигателя за 7 с, если считать стейку вкладыша плоской стенкой неограниченной протяженности толщиной 20 мм, а температурное поле — одномерным Адиабатная температура стенки сопла 2500 С, коэффициент теплоотдачи от газов к стенке а — = 3500 Вт/(м К), начальная температура вкладыша 20 °С. Теплоотдачей с внешней стороны вкладыша и лучистым теплообменом пренебречь. Теплофизические характеристики графита к = 147 Е5т/(м К) а— ПО 10 м с [c.187]

Не составит теперь труда объяснить и широту диапазона этих теплофизических характеристик кипящего слоя. Варьируя лишь скорость фильтрации газа, можно активно изменять интенсивность перемешивания твердой фазы во всем слое, т. е. быстрее перемещать теплонагруженные вагоны из одного места в другое, перевозя тем самым больше теплоты. [c.135]

Приведенная система уравнений нелинейна ввиду сложной нелинейной зависимости между параметрами состояния [уравнения (7-5), (7-6)], нелинейной зависимости теплофизических характеристик металла и газа от соответствующих температур и коэффициентов теплоотдачи от температур и расходов. Нелинейность обусловлена также наличием в уравнениях произведений ис-= комых переменных (7-1), (7-2), (7-4). [c.75]

В зависимости от характера течения (ламинарное или турбулентное) и конкретного типа задачи система уравнений дополняется соотношениями для касательных напряжеипй т и тепловых потоков q, начальными и граничными условиями для искомых функций, а также соотношениями по теплофизическим характеристикам потока, коэффициентам турбулентного переноса и уравнениям состояния. Решения всех практически важных задач вязкого течения газов и жидкостей в пограничном слое получают с помощью числеипых методов, которые можно объединить в две группы, [c.184]

Процесс передачи тепла от конструктивных элементов электролизера в пространство определить трудно из-за сложной конфигурации теплоотдающих поверхностей, различных условий движения газов, омывающих поверхности, и параметров лучистого обмена. Кроме того, расчет потерь затрудняется больщими погрешностями в определении температутзы теплоотдающих поверхностей и теплофизических характеристик изоляционного материала. [c.296]

Метод сеток и конечных разностей находит все большее применение вследствие широкого внедрения электронно-вычислительной техники. Например, Ю. А. Самойлович разработал методику расчета температуры прокатных слитков методом сеток на машинах Минск 1 и БЭСМ-2М при нагреве слитков в колодцах с учетом изменения температуры газов, асимметрии нагрева, изменения коэффициента излучения и теплофизических характеристик металла [72]. Расчеты нагрева кузнечных слитков методом сеток с применением ЭЦВМ и гидравлических интеграторов опубликованы также в работе 3. Н. Головина и других [16]. [c.45]

Для экспериментального исследования теплопотерь, возникающих из-за проплавления поверхности заготовки, в ТПИ была разработана методика, суть которой заключается в следующем. Образцы в виде колец с наружным диаметром D из материала с известными теплофизическими характеристиками к, со, ео, 0пл взвешивались с высокой точностью, а затем устанавливались на оправку которая приводилась во вращение. На наружную цилиндрическук> поверхность образцов направлялась плазменная дуга. Плазмотрон перемещался вдоль оси оправки с шагом Т, равным высоте образца Н. Справа и слева от образца на оправке закреплялись фаль-шаноды, на которых производилось зажигание и гашение дуги. После выплавления канавки образцы взвешивались повторно и определялось количество расплавленного металла, выброшенного потоком плазмообразующего газа. По объему потерянного металла, температуре бпл и удельной теплоте плавления ео определялось экспериментальное значение коэффициента теплопотерь б. Сопоставление расчетных значений коэффициента б с полученным экспериментально б показало, что б>б. Это объясняется тем, что расчетная зависимость для б получена в предположении, что масса расплавленного металла целиком выбрасывается из зоны нагрева. Фактически же в виде брызг и искр выбрасывается только часть этой массы АЛ1, в то время как остальная часть АМ" образует наплавы по бокам канавки проплавления. В результате теплота, за- [c.49]

Величина кг зависит от скоростей химических реакций и диффузионного выравнивания концентраций. Если скорость химических реакций намного ниже скорости диффузионного переноса, состав смеси в пределе будет замороженным (одинаковым) и Xe-> Kf. При весьма высоких скоростях химических реакций состав смеси будет находиться в локальном равновесии в соответствии с Г в данной области, и теплопроводность такой смеси будет определяться суммой А/+1г, которая может на порядок превышать величину Я/. Таким образом, для химически реагирующих систем понятие- теплофизических свойств включает не только характеристики данного вещества, но и кинетику и тепловые эффекты реакций. Эффективная теплоемкость системы N2O4 в предположении, что компоненты смеси --- идеальные газы, определяется из формулы [1.3] [c.17]

Исследование влияния электрического разряда на состояние суспензий (исходная крупность зерна 3-5 мм, соотношение Т Ж = 1 10) проведено методом сравнения количества и состава газообразных, растворимых и нерастворимых в воде продуктов. На рис.5.4 представлены количественные характеристики объема газообразных продуктов, вьщелившихся при электроимпульсной обработке воды и минеральных суспензий импульсами с энергией 175 Дж, а в табл.5.1 - их химический состав. При электроимпульсном измельчении минералов и руд образование газа происходит главным образом за счет разложения воды. Только при измельчении термически неустойчивого кальцита /124/ и руды, содержащей кальцит, в составе проб газа обнаруживаются продукты разложения минерала. Присутствие азота в пробах связано с его растворимостью в воде. Исходя из этого, различие в объеме газообразных продуктов, выделяющихся при электроимпульсном измельчении минералов и обработке воды, можно объяснить изменением условий формирования канала разряда в воде и суспензиях минералов с разными электро- и теплофизическими свойствами /125,126/. [c.206]

Теплофизические и физические характеристики газоохлаждаемых быстрых реакторов на N204. Как было показано выше, основное влияние на улучшение теплофизических свойств N204 оказывает наличие больших тепловых эффектов при химических реакциях в теплоносителе. Вследствие химических реакций в диссоциирующем газе в неизотермическом потоке, помимо молекулярной теплопроводности, возникает дополнительный [c.26]

Комплексные исследования теплофизических и физических характеристик газоохлаждаемых быстрых реакторов на N204 со стержневыми твэлами (диаметром 5 — 6 мм) показали возможность достижения удельной теп-лонапряженности 900— 1200 кВт/л при давлении газа ПО—150 бар, подогреве газа до 200—450 °С, его скорости 25 — 40 м/с, максимальной температуре топлива 1100— 1200 °С в беззазорном варианте твэлов и температуре 1300— 1350°С при радиальном зазоре 0,03 — 0,05 мм, температуре оболочки твэлов с учетом факторов перегрева 700 — 720 °С. [c.27]

Характерные для атомной техники повышенные требования к надежности и безопасности работы оборудования еще более ужесточаются для одноконтурных АЭС. Поэтому теплообменные аппараты таких АЭС необходимо рассчитывать с максимально возможной точностью, что может быть достигнуто только на основе методик, позволяющих определять локальные характеристики теплообмена и параметры потока и реализованных в виде программ на ЭВМ. Для химически реагирующего теплоносителя в методиках расчета необходимо учитывать также влияние кинетики химической реакции, неидеаль-ность теплофизических свойств, наличие неконденсируе-мых, но рекомбинируемых газов в конденсаторе и т. д. Теория теплового и гидравлического расчета теплообменных аппаратов с химически реагирующим теплоносителем изложена в работе [4.1]. Ниже приведены алгоритмы расчета теплообменников различного типа на основе этой теории. [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...