Экспериментальная проверка методики расчета

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ ПРОВЕРКА МЕТОДИКИ РАСЧЕТА [c.82]

Экспериментальная проверка методики расчета на прочность многоопорных замковых соединений [c.197]

Учитывая рассредоточенный характер неплотностей, а также тот факт, что формула для дает несколько заниженный результат, необходимо для расчетной зависимости (241) ввести поправочный коэффициент. В результате экспериментальной проверки методики расчета было найдено значение поправочного коэффициента ки= 1,25. [c.355]

В данной главе обсуждаются экспериментальные методы, помогающие понять механизм расслоения, характеризовать его количественно, оценить последствия и контролировать развитие. Рассмотрены следующие вопросы в разд. 3.2 — начало расслоения ряда слоистых композитов, определяемое методом деформащ й, включая установление координат зоны разрушения и применение неразрушающих методов контроля в разд. 3.3 — экспериментальный метод измерения межслойного нормального напряжения в срединной плоскости ряда слоистых композитов с помощью миниатюрных тензодатчиков (полученные этим методом результаты сопоставлены с расчетом при помощи так называемой глобально-локальной модели) в разд. 3.4 — методика прогнозирования начала расслоения на основе аналитической оценки напряженного состояния и теории прочности (экспериментальная проверка методики была выполнена на примере расслоения [c.138]

При проведении государственных приемочных испытаний измерительных систем дополнительно проводят экспертизу представленной методики расчета их метрологических характеристик и, при необходимости, экспериментальную проверку результатов расчета по этой методике. [c.6]

Результаты расчетов по этой методике, подтвержденные экспериментальной проверкой, показали, что остаточные напряжения растяжения повышают устойчивость стержней независимо от их жесткости. Эффективность такого повышения возрастает по мере удаления зон растягивающих остаточных напряжений от нейтральной оси сечения стержня и размеров этих зон. Остаточные сжимающие напряжения снижают устойчивость стержней, причем эффективность снижения уменьшается по мере повышения жесткости последних. [c.222]

Экспериментальная проверка предлагаемой методики расчета включает четыре этапа [c.82]

Приведена методика расчета колебаний амортизированных стержневых систем применительно к расчету виброактивности машин роторного типа, возбуждаемых небалансом ротора, и результаты ее экспериментальной проверки. [c.113]

Экспериментальная проверка предлагаемой методики расчета содержала следующие этапы. [c.121]

Расчеты осаждения цезия на охлаждаемой поверхности, выполненные по указанной методике, требуют экспериментальной проверки. Это связано, во-первых, с отсутствием в литературе опытных данных и однозначных рекомендаций для вычисления коэф- [c.277]

Обработка результатов экспериментов включала в себя следующие этапы обработку тарировочных и стационарных опытов с целью проверки методик измерений основных параметров обработки осциллограмм и подготовки экспериментальных данных для расчета на ЭВМ. [c.205]

Следует иметь в виду, что использование в полной мере свойств материалов является весьма ответственной задачей на стадии проектирования. Для ее решения необходимо располагать обоснованной моделью эксплуатации соответствующего оборудования, на основе которой с помощью существующих методик расчета прочности может быть корректно проанализировано напряженное состояние конструкционных элементов и узлов при различных условиях нагружения, соответствующих модели эксплуатации, а затем оценено и накопление повреждений. По результатам такого исследования при необходимости вырабатываются дополнительные конструктивные рекомендации, включая и замену материала, а также определяются узлы, требующие экспериментальной проверки на прочность при имитации эксплуатационных условий нагружения. [c.64]

Суммирование матриц для обобщенного вектора сил от температурного воздействия выполняется суммированием вычисленных сил в каждом узле. Суммарная погрешность такой расчетной методики, как показали практические расчеты и экспериментальная проверка, не превышает 35. . . 40%. [c.55]

Экспериментальная проверка изложенной методики расчета частот свободных колебаний трубопроводов на жестких опорах производилась на моделях, изогнутых из стального прутка диаметром 7 мм. Опорные устройства трубопроводов имитировались специально изготовленными стойками, в которых можно было или жестко защемлять конец испытываемой модели или опирать его шарнирно. Стойки крепились к массивным балкам, которые в свою очередь прикреплялись к универсальному фундаменту. Общий вид испытательного стенда представлен на рис. 91. [c.215]

Экспериментальная проверка показала, что при использовании уравнений (20), (22) и (38), описывающих движение системы с ГДТ, внешние и внутренние переходные характеристики, полученные расчетным путем, мало отличаются от действительных (см. рис. 25, а и б). При этом относительное расхождение в количественной оценке крутящих моментов не превышало 4...4,5%, а напоров и угловых скоростей — 2...3%, что позволяет считать предложенную методику приемлемой для практических расчетов. [c.42]

Экспериментальная проверка изложенной выше методики расчета показала, что система уравнений (175) соответствует нелинейным переходным процессам, протекающим в следящем гидромеханизме с дифференциальным цилиндром и однокромочным золотником, а графо-аналитический расчет при правильном выборе величины интервала времени Додает погрешность расчета, не превышающую 3—5%. [c.107]

Метод расчета на малоцикловую прочность с учетом проявления временных эффектов может стать эффективным при условии его апробации при различных режимах нагружения. Для проверки правильности методики расчета длительной малоцикловой прочности необходимы экспериментальные данные по долговечности, в том числе при наличии высокотемпературных выдержек в соответствующих условиях непосредственно на сильфонных компенсаторах. [c.225]

Исключительно большое значение жесткости при механической обработке привело к разработке ряда методик расчета и экспериментальной проверки жесткости отдельных составляющих технологической системы. [c.71]

При разработке фонда БП использованы обобщенные эмпирические и полуэмпирические методы расчета теплофизических свойств веществ, опубликованные в отечественных и зарубежных периодических и монографических изданиях критическому анализу было подвергнуто более 600 публикаций. Область применимости методик расчета теплофизических свойств веществ по температуре и давлению, их средние и максимальные погрешности проверялись по экспериментальным данным, опубликованным в литературе и полученным организациями, исследования которых координируются нашим Центром. Такая проверка выполнена для 8000 экспериментальных точек. [c.16]

Экспериментальная проверка численных результатов была произведена на ряде конструкций СПЛ рассматриваемого типа. Измерения проводились по известной методике [84], предусматривающей определение емкостей и индуктивностей проводников по трем разным вариантам их включения, достаточным для последующего расчета шести частичных погонных параметров. Результаты сравнения экспериментальных и. расчетных данных приведены в табл. 3.1 для СПЛ со следующими параметрами е1=ез=1 82=5,0 /ii=/i2=2 мм Лз=10 мм w=wn= мм 5=0,5 мм / =/ =12 мм п=9. Измерения проводились на приборах Е8-4 и Е7-11. [c.88]

Разумеется, о достоверных расчетах с использованием крите рия прочности (5.49) можно будет говорить лишь после всесторонней экспериментальной проверки данного критерия для различных видов сложного напряженного состояния, разных уровней нагрузок и стеклопластиков всевозможных типов. Тем не менее рассмотрим методику одного из этапов прочностного расчета стеклопластиковой конструкции, испытывающей длительное силовое воздействие (постоянное во времени), взяв в качестве примера характеристики кратковременной и длительной. прочности рассмотренного выше стеклотекстолита. [c.168]

Экспериментальная проверка теоретических положений по расчету статической жесткости обечаек различной конфигурации. Методика расчета статической жесткости гидроопор, изложенная в п. 3.1, экспериментально проверялась на различных типах незаполненных и заполненных гидроопор. Теоретические положения по расчету статической жесткости обечайки и эластичной мембраны являлись основой для их изготовления. [c.65]

Далее рассматривается методика приближенного расчета деформаций стенок коробки в процессе их механической обработки, а также экспериментальная проверка полученных результатов. [c.96]

При обсуждении различных вариантов кинетической теории зародышеобразования ун е было отмечено, что оценки по ним дают совпадающие до десятых долей градуса температуры достижимого перегрева жидкостей при фиксированной частоте нуклеации /1. Но сама теория основана на весьма грубом макроскопическом описании флуктуационно возникающих и растущих в жидкости пузырьков пара. Предполагается возможность устранить или подавить действие факторов, которые существенно облегчают в реальных условиях появление центров парообразования. Оба этих обстоятельства дают повод скептически относиться к результатам теории. Один из ее авторов [8] оставил такое высказывание ... Теория конденсации пересыщенного пара и в особенности вскипания перегретой жидкости остается пустой схемой, имеющей весьма ограниченное значение для понимания действительных явлений, если не принимать во внимание факторов, облегчающих эти процессы и практически всегда имеющихся в наличии . Между тем недавние исследования показали, что для подобного скептицизма нет оснований. Уже из гл. 3 и 4 видно, что в большом числе случаев экспериментальные значения нри давлениях от атмосферного и выше хорошо согласуются с результатами расчета по кинетической теории. Как правило, расхождение не превышает 1 2° и часто составляет доли градуса. Опытные данные обладают хорошей воспроизводимостью. Они практически не зависят от способа перегрева жидкости (методика чистой пузырьковой камеры, капельки в подходящей жидкой среде, импульсный нагрев в ударном режиме). Несколько неожиданное совпадение теории с опытом требует более внимательного анализа теории и более подробного обсуждения способов ее экспериментальной проверки. [c.128]

Кроме описанных дифференциальных и клиновых МСХ, были экспериментально исследованы несколько образцов роликовых МСХ. Были изучены причины буксования МСХ (см. подразд. 10). На основании этой части исследований даны рекомендации, касающиеся конструкции и технологии изготовления фрикционных МСХ, создана методика гидродинамического расчета. Для определения работоспособности вновь созданных фрикционных МСХ для ИВ весьма эффективна экспериментальная проверка заклинивания при ударном приложении внешней нагрузки удар наносится по ведомой детали МСХ в направлении, соответствующем заклиниванию МСХ. Механизм считается нормально работающим, если не обнаруживаются даже микроперемещения ведущей части относительно ведомой в направлении удара. Для регистрации перемещений рекомендуется использовать гибкую пластину, одним концом заделанную на ведомой детали МСХ, а другим опирающуюся на ведущую часть. На пластину наклеены тензорезисторы, включенные в обычную схему измерений. При изменении относительного положения деталей вследствие удара в пластине возникают напряжения изгиба, которые регистрируются осциллографом. На рис. 53 приведена типичная осциллограмма ударного заклинивания и расклинивания дифференциального МСХ. Участок ей осциллограммы соответствует положению МСХ до заклинивания. Участок Ьс характеризует процессы заклинивания, расклинивания и поворота ведущих элементов механизма под действием сил упругости в сторону, противоположную направлению момента, создаваемого ударной нагрузкой. Участок аЬ соответствует новому положению МСХ. Тангенциальные перемещения в контакте колодок и шкива в направлении момента, создаваемого ударной нагрузкой, отсутствуют. [c.98]

Следующим этапом является расчет параметров пассивных компонентов. Сначала (блок 1 в) выбираются или вычисляются первоначальные значения параметров. Вследствие малой точности имеющихся ручных методик расчета полученный вариант схемы зачастую оказывается неработоспособным. Поэтому необходим экспериментальный или машинный анализ работоспособности схемы при выбранных значениях внутренних и внешних параметров (блок 1г). Если проверка выполнения условий работоспособности по результатам анализа даст отрицательный результат, необходимо принять меры к улучшению схемы. Такими мерами в первую очередь являются изменения номинальных значений параметров пассивных компонентов (блок 1д). При новых значениях параметров компонентов повторяют анализ схемы и проверку выполнения условий работоспособности. Если изменениями параметров пассивных компонентов не удается достичь желаемого результата, необходимо пересмотреть решения, принятые на более ранних этапах выбрать [c.15]

Для экспериментальной проверки предложенной методики расчетов проведена серия опытов по нанесению медных покрытий на полиэтилен толщиной 1,5 мм в вакууме 2- Па. Хромель-копе-левую термопару вваривали в приповерхностный слой подложки и при разных скоростях конденсации фиксировали время нанесения, при котором температура подложки повышалась на 50° С. 34 [c.34]

Экспериментальная проверка разработанной методики расчета эжекторов показала ее достаточную точность. Так, например, сверла, оснащенные вихревым и многоструйным эжекторами, с параметрами, рассчитанными по этой методике, в процессе сверления обеспечивают надежный отвод пульпы из зоны резания. [c.185]

Особое внимание было обращено на проверку теплотехнических характеристик данной конструкции. Прежде всего была поставлена задача экспериментальной проверки методик тепловых расчетов теплообменников, так как известные критериальные уравнения, описывающие теплообмен, получены на моделях существенно меньших размеров и мощности, когда влияние принудительной циркуляции преобладает над эффектами, вызываемыми действием силы тяжести. Представлялось целесообразным установить в ходе изготовления и длительных испытаний технологичность и надежность элементов ПТО в отношении плотности узлов заделки труб в трубные доски в условиях возможных вибраций, стойкость констрзжции к резким теплосменам. Указанные задачи решались на модели, спроектированной применительно к максимальной мощности имеющегося стенда при сохранении условий подобия. [c.251]

При теоретическом исследовании поведения материалов под нагрузкой исходят из ряда допущений и гипотез, существенно упрощающих и схематизирующих действительные явления. Подученные таким путем теоретические выводы, как правило, требуют экспериментальной проверки. Поэтому метод сопротивления материалов, подобно методу любой прикладной физико-технической науки, основан на сочетании теории с экспериментом. Экспериментальная часть при изучении сопротивления материалов имеет значение не менее важное, чем теоретическая. Без данных, полученных в результате эксперимента, задача расчета на прочность, жесткость и устойчивость конструкций или их отдельных элементов не может быть решена, так как ряд величин, характеризующих упругие свойства материалов (модуль продольной упругости Е, модуль сдвига О, коэффициент Пуассона р, и др.), определяются чисто опытным путем. Ввиду этого изучение сопротивления материалов требует не только усвоения теоретических основ этого курса, но и овладения методикой постановки и проведения лабораторных экопериментов, а также знакомства с испытательными машинами, установками и приборами. [c.5]

Иняюнерпые методы расчета конструкций сводятся к анализу деформированного и напряженного состояния в окрестности точки. Экспериментальная проверка этого анализа на усталость из-за отсутствия подходящей методики пока еще не проводилась. [c.20]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Ввиду отсутствия достаточного экспериментального материала, позволяющего учесть возможную величину возмущающих сил, расчет на вынужденные колебания не производился, а выполнялась лишь проверка на резонанс. Дальнейшие опыты производились с целью уточнения методики расчета, введения в нее коррективов и записи, хотя бы в первом приближении, величины возмущающих сил. Такие опыты на турбоагрегатах, находившихся в эксплуатации, проводились Д. Д. Барканом [Л. 9], С. Г. Аникиным и В. В. Макаричевым [Л. 10 и 11]. В 1948 г. на базе этих исследований был принят метод расчета фундаментов на вынужденные колебания, согласно которому допускалась работа фундамента в условиях резонанса, лишь бы амплитуда его вынужденных колебаний не превосходила допускаемой величины. [c.6]

Цель данной работы, выполненной под руководством И. И Палеева, — выбор схемы расчета слоевых сушил и экспериментальная проверка правильности этой схемы. При решении задачи имелось в виду, что методика расчета различна для разных схем сушил, с различным направлением потоков газов и материала. Однако общие положения, определяющие условия сушки в слое, для всех этих случаев остаются неизменными. [c.312]

В некоторых работах приведены расчеты температурно-временного цикла пайки сотовых панелей [8 , теплообменников с трубиой доской [86], трубопроводов [85]. Очевидно, что число типов паяемых изделий значительно превышает число методик расчета. Поэтому большую роль играют общие методики расчета простого и сложного теплообмена тел, на основе которых можно разработать новую методику для конкретного типа изделий. Важное значение для определения точности расчета термического цикла пайки изделий имеет экспериментальная проверка. [c.249]

Для экспериментальной проверки на машине трения СМЦ-1 испытали пару латунь 63 — сталь 45 (Ra —0,5 мкхм) в диапазоне давлений, соответствующем пластическому контакту. Смазочный материал с частицами изнашивания исследовался седимента-ционным методом, а осадки продуктов изнашивания с помощью РЭМ по методике, описанной выше. Электронные микрофотографии частиц данной пары трения аналогичны приведенным на рис. 2.7 и показывают, что частицы имеют лепесткообразную форму. Данные седиментационного анализа частиц изнашивания латуни приведены в табл. 2.4. Наиболее вероятные размеры частиц по порядку величины соответствуют размерам частиц, полученным из рассмотренных выше теоретических соображений. Степень соответствия расчетных и опытных данных можно считать удовлетворительной в пределах принятых допущений и погрешности определения необходимых для расчета данных. [c.50]

Расчет защитного потенциала по этой формуле может быть выполнен только после определения концентрации ионов железа в слое электролита, непосредственно прилегающем к поверхности катодно защищаемого металла. Однако методов определения концентрации потенциалопределяющих ионов еще нет, если не считать попыток Березиной и др. Дополнительные затруднения возникают при экспериментальной проверке рассчитанных теоретически защитных потенциалов из-за недостаточной точности определения скорости коррозии при значительном смещении потенциала в отрицательном направлении от стационарного. Гравиметрическая методика исследования зависимости степени защиты от по- [c.62]

Для проверки такой методики вычисления вязкости смеси было проведено экспериментальное исследование вязкости двух смесей с близкими эквивалентными номерами при атмосферном давлении (рис. 3). Были исследованы смеси, состоящие из н-парафинов от Ст до Сю смесь № 1 имела мольные доли хг = 0,66662, хю = 0,33338 и Яэкв=8,0001 смесь № 2 — мольные доли л 7=0,33187, 8=0,44607, хэ=0,11096, Х1о=0,11109 и Пэкв=8,0020. Расчет коэффициента вязкости смесей производили, исходя из предположения об аддитивности объемов жидкостей, что давало отклонение в вычисленных данных по плотности от экспериментальных данных для н-октана, равное -(-0,2% и - -0,1% соответственно для первой и второй смеси. При вычислении т] через псевдокритические параметры получено отклонение от т) для н-октана соответственно -0,82% и - -0,37% для первой и второй смеси. Экспериментальные значения коэффициента вязкости обеих смесей совпадают в пределах 1,5% со значениями коэффициента вязкости н-октана, что подтверждает правильность методики расчета вязкости смесей жидких н-парафинов. Экспериментальные данные получены методом капилляра по методике, описанной в работе [8]. [c.90]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...