Прямоугольная ортотропная пластина

ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ОРТОТРОПНАЯ ПЛАСТИНА 4Q5 [c.405]

Прямоугольная ортотропная пластина [c.405]

В частном случае проанализирована устойчивость при сдвиге бесконечной изотропной полосы, шарнирно опертой по длинным сторонам прямоугольной ортотропной пластины, шарнирно опертой по всему контуру. Приводятся [c.297]

Пусть, например, свободно опертая прямоугольная ортотропная пластина нагружена равномерным давлением. Укажем порядок решения задачи в двойных рядах. [c.248]

К а п е л е в и ч Г. М., Расчет на устойчивость прямоугольных ортотропных пластин и изотропных пластин за пределом упругости, сборник Исследования по теории сооружений , вып. 5, Стройиздат, 1951. [c.987]

Все отмеченные выше исследования относились только к прямоугольным пластинам. Ортотропные пластины других форм, по-видимому, не рассматривались. Однако в работе Щербакова и Гаврикова [132] отмечается, что результаты экспериментального анализа круглых пластин с несущими слоями из стеклопластика хорошо подтверждают расчетную модель трехслойной пластины с изотропными слоями. [c.201]

Исследование двумерных волн, вызванных центральными ударными нагрузками, осуществлено Чау [45] и Муном [115, 116]. На основании теории слоистых ортотропных пластин типа Тимошенко, Чау [45] рассмотрел поперечный нормальный удар по прямоугольной пластине. [c.323]

Геометрически нелинейное поведение трехслойных прямоугольных пластин с ортотропными заполнителями при действии поперечных статических и динамических нагрузок рассмотрено в [378, 379]. Используется уточненная теория нелинейного изгиба трехслойных пластин в кармановском приближении. Численные результаты получены для прямоугольных трехслойных пластин. [c.13]

Точное определение формы и частоты колебаний пластинки за исключением простейших случаев шарнирно опертой прямоугольной пластинки связано с решением весьма сложных систем дифференциальных уравнений (267), (268) для анизотропных пластин или уравнений (269), (270) для ортотропных пластин. При решении конкретных технических задач весьма эффективными являются приближенные методы, основанные на некоторых общих принципах механики. В теории стержневых систем такие методы позволяют быстро без интегрирования дифференциальных уравнений определять частоты колебаний основных тонов, которые и представляют наибольший практический интерес. Эти методы можно обобщить для случая поперечных колебаний пластин. [c.92]

Одной из основных задач, возникающих при рассмотрении свободных колебаний прямоугольных пластин, в срединной плоскости которых действуют растягивающие или сжимающие усилия, является определение частот и форм колебаний. При определении частот для изотропных и ортотропных пластин применим метод Бубнова—Галеркина и найдем приближенные значения основной частоты и частот более высокого тона. [c.338]

Рассмотрим ударопрочность аккумуляторного бака, изготовленного, например, из стеклопласта и представляющего собой пространственную коробку, ограниченную прямоугольными неразрезными пластинами. Пластины бака при расчете должны рассматриваться как гибкие и ортотропные главные направления анизотропии пластин параллельны их кромкам. В основу приближенного расчета аккумуляторного бака может быть положен ряд упрощающих допущений, приемлемость которых вытекает из анализа особенностей конструкции и материала [1-24], [c.32]

Рассмотрим прямоугольную пластину из ортотропного материала с осями упругой симметрии, параллельными сторонам пластины. Потенциал перемещений, соответствующий уравнениям [c.405]

Изгиб ортотропных прямоугольных пластин [c.168]

Нагретая ортотропная прямоугольная пластина с центральной трещиной. ................................................ 753 [c.459]

Нагретая ортотропная прямоугольная пластина с наклонной трещиной. ...................................................... 762 [c.459]

Равномерный поток тепла в ортотропной прямоугольной пластине, возмущенный наклонной трещиной. ... 765 [c.459]

НАГРЕТАЯ ОРТОТРОПНАЯ ПРЯМОУГОЛЬНАЯ ПЛАСТИНА С [c.753]

РАВНОМЕРНЫЙ ПОТОК ТЕПЛА В ОРТОТРОПНОЙ ПРЯМОУГОЛЬНОЙ ПЛАСТИНЕ, ВОЗМУЩЕННЫЙ ЦЕНТРАЛЬНОЙ ТРЕЩИНОЙ [25] [c.755]

РАЗРУШЕНИЕ ИЗГИБАЕМЫХ ОРТОТРОПНЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПЛАСТИН С ОСЛАБЛЕННЫМ СОПРОТИВЛЕНИЕМ ПОПЕРЕЧНЫМ СДВИГАМ [c.111]

Направим координатные оси прямоугольной пластины вдоль сторон и в дальнейшем х , будем обозначать соответственно через X, у, z. Будем считать, что структура армирования пластины соответствует ортотропному материалу с главными направлениями упругости, параллельными сторонам пластины. Такой характер ортотропии может быть реализован, например, армированием пластины т-семействами непрерывных волокон постоянного поперечного сечения, структурные характеристики которых удовлетворяют соотношениям (8.2). [c.111]

ИССЛЕДОВАНИЕ НАЧАЛЬНОГО РАЗРУШЕНИЯ ОРТОТРОПНЫХ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ ПЛАСТИН ПРИ ГИПОТЕЗАХ КИРХГОФА — ЛЯВА [c.117]

В рассматриваемом случае задача изгиба ортотропной прямоугольной пластины описывается последним уравнением из системы (19.3), которое сводится к следующему [c.118]

На рис. 1 показана исследуемая в настоящей статье прямоугольная пластинка. Во-первых, показано, что обобщенный метод преобразования, предложенный автором для пластин постоянной толщины [6, 7], применим и к прямоугольной пластине ступенчатой толщины. При помощи этого метода приближенная формула для определения собственной частоты колебаний ортотропной пластинки, показанной на рис. 1(a), [c.156]

Длительная устойчивость свободно опертой сжатой прямоугольной пластины из ортотропного линейного вязкоупругого материала рассматривалась в рабо.тах [70, 165]. Форма прогиба в задачах этого типа определяется соотношениями между длительными модулями. [c.251]

Имеется сравнительно мало работ, посвященных большим прогибам прямоугольных ортотропных пластин (даже однородных и симметричных). Среди них следует отметить работу Ивинского и Новинского [77], в которой рассматривались круглые орто-тропные пластины, нагруженные нормальным давлением. Авторы использовали систему упрощающих гипотез, предложенных для изотропных пластин Бергером [26] и распространенных на орто-тропные пластины. На основе метода конечных разностей Базу и Чапман [21] рассмотрели прямоугольные пластины, нагруженные давлением, а Аалами и Чапман [1 ] — пластины при комбинированном воздействии давления и осевых усилий. Замкнутое решение для случая цилиндрического изгиба с постоянной кривизной было получено Пао [111 ]. [c.190]

Несколько большее число работ посвящено динамике прямоугольных ортотропных пластин при больших прогибах. По-види-мому, впервые задачи такого рода применительно к однослойным (или симметричным) шарнирно опертым пластинам были рассмотрены в работах Амбарцумяна и Гнуни [8], Хассерта и Новинского [68]. В первой работе, посвященной динамической устойчивости, применялась процедура Ритца — Галеркина и учитывался сдвиг по толщине (см. раздел VI), а во второй — получено решение в рядах для прямоугольной пластины с закрепленными кромками. Позднее Ву и Винсон [193 ] получили существенно более простое решение этой задачи, используя гипотезы Бергера [26]. Круглые и треугольные пластины из ортотропного в прямоугольных координатах материала рассматривались в работах Новинского [103 ] и Новинского и Измаила [104]. [c.190]

Тамуров Н.Г. Некоторые задачи изгиба прямоугольных трехслойных ортотропных пластин. — Днепропетровск Изд-во ДГУ, 1959. 18 с. [c.552]

В уточненной постановке свободные колебания и динамическую устойчивость прямоугольной ортотропной и трансверсально изот ропной пластины при свободном опирании рассматривали С. А. Амбарцумян и А. А. Хачатрян [2.2] (1960). В аналогичной постановке А. П. Мелконян и А. А. Хачат-рян [2.26] (1966) исследовали свободные колебания трансверсально изотропной круговой пластины. [c.162]

J С. Т. Wu и J. R. Vinson [2.218] (1969) исследовали колебания ортотропных пластин с учетом инерции вращения и сдвига, причем отношение. модуля уп.руго.сти в плоскости к модулю упругости поперечного сдвига очень велико (до 50) по сра внению с изотропной пла.стинои (до 3). Это характерно для композитных материало.в. Исходя из вариационного принципа получена система восьми уравнений, которые сводятся к т рем уравнениям относительно прогиба и двух углов поворота. В случае свободного опирания четырех краев прямоугольной пластины получено частотное бикубическое уравнение. Для типичного композитного материала исследуется отиошение ювадрато частот поперечных колебаний на основе построенных уточненных уравнений, но без учета инерции вращения, и по классической теории. Показано, что учет поперечного сдвига приводит к существенному уменьшению час-ТОТЫ даже. при малых относительных толщинах пластин. [c.163]

В работе А. К. Шалабано.ва [2.62] (1971) определяются собственные частоты колебаний свободно опертой прямоугольной ортотропной пластинки в уточненной полуобратной постановке. Учитываются поперечные сдвиги (распределение касательных напряжений по толщине задано), нормальные поперечные напряжения и инерция вращения. Выполнены численные расчеты частот для стеклопластика ВФТ-С, результаты которых представлены в виде графиков, демонстрирующих влияние уточняющих факторо,в на уменьшение частот. Аналогичная задача рассмотрена для пластины, несущей расположенную посредине массу. [c.163]

По-видимому, первые исследования по устойчивости слоистых пластин непрямоугольной формы были проведены Бауманном [23] и Бафлером [38], которые рассмотрели осесимметричную форму потери устойчивости круглых пластин, состоящих из изотропных слоев. В работе Танга [158] на основе одночленного приближения по Гаперкину получено решение задачи устойчивости круглой пластины с симметричным расположением слоев из материала, ортотропного в прямоугольной системе координат. [c.185]

Нагретая ортотропная прямоугольная пластина с внецентрениой трещиной. ............................................. 757 [c.459]

Другие задачи. Сводка результатов. Пластинки, бесконечные в направлении, перпендикулярном направлению потока, рассмотрены в работе [88] с использованием точных формул теории линеаризированного потенциального сверхзвукового течения. На основе поршневой теории и теории Аккерета эти пластинки рассмотрены в статьях (6, 36, 47, 48, 68, 81 ]. Исследование прямоугольных пластинок с различным опира-нием сторон описано во многих работах. Так, пластинка, защемленная по контуру, рассмотрена в работе [40] с применением метода Галеркина и поршневой теории. В качестве аппроксимирующих функций использованы балочные функции , функции Игути и квазиполная система тригонометрических функций. В той же работе рассмотрены различные комбинации заделки и шарнирного опирания. Точное решение для пластинки, опертой по кромкам, которые параллельны потоку, и свободной по двум другим кромкам, дано на основе поршневой теории в статье [49. Двухпролетная неразрезная пластинка рассмотрена в статьях [44, 45. Сопоставление результатов, которое для этой задачи дают различные аэродинамические теории, приведено в статье [34]. Круглые и эллиптические пластинки описаны в работе [80]. В статьях [I, 2, 3, 22, 75] рассмотрены ортотропные и трехслойные пластины, а в статьях [38, 89] — пластины, обтекаемые проводящим газом. [c.486]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...