Предел выносливости нижний

Для случая, когда усталостные испытания ставят своей задачей только выявление предела выносливости (нижняя часть кривой выносливости), предложен ряд ускоренных методов. Часть из них основана на резком изменении некоторых физических свойств металла при достижении предела выносливости. Отметим комбинированные методы, заключающиеся в постепенном (ступенчатом) увеличении нагрузки на образец до момента отклонения от прямолинейной зависимости в изменении его температуры и деформации (прогиба), я также крутящего момента и мощности на валу привода мащины, регистрируемых по показанию приборов. Эти ускоренные методы определения предела выносливости применимы только для мягких углеродистых сталей. [c.65]

Обычно испытания проводят при симметричных знакопеременных циклах (коэффициент асимметрии цикла г = — 1), у которых амплитуда напряжений наибольшая, а предел усталости наименьший (рис. 159, д, нижняя линия). С повышением г пределы выносливости возрастают и при значениях г, близких к единице (колебания малой амплитуды), становятся практически постоянными (верхняя линия) и равными показателям статической прочности. [c.276]

Задача 1015. Пользуясь нижними границами эмпирических зависимостей, определить приближенное значение предела выносливости при переменном кручении по симметричному циклу стальных образцов с концентратором, если 0 =960 Мн/м , а, =1,6, <7=0,9. [c.433]

Предел выносливости в кГ/мм" лист (нижний предел)........ 24 [c.377]

Величина вторичного предела выносливости при вероятности разрушения Р=50 % не дает полной информации о влиянии перегрузок и не выявляет нижней границы рассеивания, что существенно для оценки предела выносливости крупногабаритных деталей. Если при вероятности разрушения / =90 % влияние предварительного нагружения незначи- [c.175]

Таким образом, с помощью испытания одной серии усталостных образцов исследуется вся область существования трещин от их возникновения до развития на все сечение образца (излом). По точкам, характеризующим полное разрушение образца, строится кривая малоцикловой усталости по излому, а по нижней границе точек, характеризующих наличие усталостных трещин, строится кривая трещинообразования. Одновременно определяются ограниченные пределы выносливости по излому и по трещинообразованию на выбранной базе испытаний. [c.293]

Предложены уравнения подобия усталостного разрушения, названные упрощенными, учитывающие зависимость нижней границы максимального напряжения от его абсолютной величины. Исследованы параметры уравнения и показаны его преимущества перед известными уравнениями подобия. Доказана пригодность упрощенных уравнений подобия для расчетной оценки пределов выносливости деталей машин ори изгибе, кручении, растяжении — сжатии, симметричном, асимметричном я сложном нагружениях. Установлено, что благодаря простоте выбора параметров расчеты по упрощенным уравнениям подобия отличаются однозначностью, доступностью и достаточной для практических целей точностью. [c.423]

Соответствующая задача решается методами программных испытаний [1]. Опыты с образцами из углеродистой стали показывают, что нижняя граница напряжений не совпадает с пределом выносливости, тогда как в практике расчетов их нередко принимают совпадающими. Верхняя граница почти всегда совпадает с границей реальных значений внешней нагрузки, и изме нение параметра I в пределах двух-трех единиц незначительно влияет на результат расчета. Однако действительный эффект малочисленных статических перегрузок в условиях программного нагружения на усталость изучен еще недостаточно. [c.15]

Для стали кривая усталости в нижней (правой) части имеет асимптотический характер, приближаясь к горизонтальной асимптоте с ординатой, равной так называемому физическому пределу выносливости о Ц/ )- [c.467]

Описанный подход к решению вопроса не учитывает напряженного состояния элемента, а указывает только на нижние границы предела выносливости в зависимо- [c.143]

Форма гайки. Конструкция гайки оказывает большое влияние на распределение нагрузки между витками и, как следствие, на долговечность соединений. Например, действие нагрузки на нижний виток гайки растяжения, в 1,7. .. 1,8 раза меньшей, чем для обычной гайки, приводит к существенному повышению предела выносливости. [c.198]

Для расчета элементов конструкций, планирования испытаний и статистического анализа их результатов может быть рекомендован нормальный закон распределения величины предела выносливости (X = o j), который достаточно удовлетворительно согласуется с опытными данными. В работе [ 11 ] для тех же целей используется нормальное распределение величины Af = Ig — ы), где и — нижняя граница [c.167]

На рис. 6.16 по данным табл. 6.12 штриховыми линиями нанесены нижняя и верхняя границы 90 %-ной доверительной области функции распределения предела выносливости образцов из стали ЗОХГСА. [c.172]

Использование полученного уравнения кривой усталости дало возможность построить распределение предела усталости на базе 10 циклов для образцов диаметром 10, 20 и 32 мм и при меньшем количестве образцов в серии (рис. 68). Анализ полученных результатов показывает, что для образцов разных диаметров, испытанных как на воздухе, так и в коррозионной среде, пределы усталости, соответствующие малой вероятности разрушения (р = 2%), отличаются не существенно, т. е. нижняя граница рассеивания пределов выносливости сплава практически постоянна. С увеличением вероятности разрушения влияние масштабного фактора на усталостную прочность увеличивается, наблюдается обычный ход масштабных кривых — затухание масштабного эффекта с ростом диаметра образцов (см. рис. 67). В этом можно видеть статистическую природу масштабного эффекта [97]. Характерным для титана является отсутствие инверсии масштабного эффекта в коррозионной среде, что очень важно для возможности прогнозирования масштабного. эффекта не только на воздухе, но и в коррозионной среде по результатам большой выборки испытания малых образцов и определения нижнего предела распределения выносливости. Этот предел и будет устойчивым для данного металла независимо от размера изделия. [c.141]

Поперечные стыковые швы с усилением, выполненные ручной дуговой сваркой на мягких сталях в положениях, отличных от нижнего, могут иметь пределы выносливости ниже 15 кгс/мм . [c.77]

Расчеты по нижним значениям предела выносливости. [c.194]

Удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных по усталостной прочности для нижних пределов размеров. Достаточное согласование в прочности должно быть показано для очень малых образцов, а при диаметре, стремящемся к нулю, предел выносливости должен быть конечной величиной. [c.53]

Достоверность получаемых расчетом оценок функций распределения ресурса определяется объемом экспериментальной информации о характеристиках прочности и нагруженности. При этом, чем больше вероятность безотказной работы, которую нужно оценить расчетом, тем больше при этой же точности оценок требуемый объем экспериментальной информации. В настоящее время возможна оценка расчетом с удовлетворительной точностью вероятностей безотказной работы до Р = 0,990-ь0,999. При более высокой требуемой вероятности Р соответствующие расчеты носят сравнительный характер и должны быть дополнены нормативными расчетами по запасам прочности, определяемым по нижней границе (с учетом рассеяния) пределов выносливости и верхней границе амплитуд напряжений [3]. [c.6]

Помимо функции распределения Вейбулла используют также нормальное распределение величин нормальное распределение величины х= = lg(omax—ы) (где ы —нижняя граница предела выносливости) и нормальное распределение величины [c.137]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

Рис. 5. Схемагичйское изображение <a href="/info/482802">полной кривой усталости</a> —<a href="/info/1472">временное сопротивление</a> (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) <a href="/info/5967">критическое напряжение</a> (третий вид разрыва — <a href="/info/1473">предел выносливости</a>, <a href="/info/190016">циклический предел</a> текучести — <a href="/info/190016">циклический предел</a> упругости — <a href="/info/29302">критическое число</a> циклов о Ир—константы

Q=QTln[l—e ] —коэффициент выносливости, определяемый значением Qt и степенью исходного повреждения материала сггтш — нижняя граница доверительного интервала для среднего значения предела выносливости [c.72]

При таком подходе величины, от которых зависит значение [а] (или Рпрея — при расчетах по предельным нагрузкам), т. е. предел текучести От и временное сопротивление ав (а также и пределы выносливости а 1 и сто), должны рассматриваться как случайные величины, распределение которых можно принять по закону Гаусса. Обычно при расчетах значения этих механических характеристик (стт, Ств, ст-1. Сто) нормируются по нижнему пределу, однако фактические их значения оказываются чаще всего гораздо выше этих минимальных. [c.189]

Экстраполяция кривой усталости, не имеющей горизонтального участка, в область больших долговечностей не должна превышать достигнутого числа циклов на нижн уровне амплитуды напряжений для соответствующей вероятности разрушения более чем в 2—5 раз. В противном случае возможны не приемлемые по величине погрешности определения предела выносливости при этих долговечностях. [c.154]

Величина средней квадратической ошибки определения предела выносливости зависит от характера распределения объема серии объектов усталостных испытаний п на отдельные группы по числу принятых уровней напряжений при испытаниях т. Наименьшая ошибка достигается в том случае, когда преобладающая часть объема серии Испытывается на самом нижнем уровне переменных напряжений, однако этот вариант распределения не является целесообразным из-за резкого увеличения машинного времени при испытаниях. Если себестоимость объекта испытаний сравнительно невелика, то наиболее оптимальным с точки зрения минимума ошибки в определении предела выносливости и без резкого возрастания машинного времени является максимально возможный неравномерный вариант распределения образцов по уровням напряжения, симметричный относительно середины диапазона амплитуд цшгла напряжений [18]. Например, при ш = 4 на двух крайних уровнях напряжения целесообразно испытать по 40 % от п, а при двух средних — по 10 %. [c.155]

Нижний уровень амплитуды цикла напряжений для объектов испытаний, имеющих горизонтальный 5щасток на кривой усталости, выбирают равным расчетному значению предельной амплитуды ио формуле (6.52). Для элементов из магниевых, алюминиевых, титановых и других сп.чавов, у которых отсутствует горизонтальный участок на кривой усталости, нижний уровень амплитуды цикла напряжений выбирают из диапазона 1,0—1,2 от оценки предельной амплитуды для принятой базы испытания ио формуле (6.46). В случае выбора левой границы указанного диапазона отпадет необходимость экстраполяции кривой усталости в область базовой долговечности, что нри принятом уровне ошибки определения предела выносливости приводит к снижению общего числа испытуемых объектов и к увеличению машинного времени испытаний на нижнем уровне напряжений. И наоборот, выбор правой границы диапазона для нижнего уровня амплитуды цикла вызовет потребность экстраполяции кривой, что при заданном уровне ошибки приведет к увеличению числа объектов испытаний и снижению машинного времени, которое в основном определяется временем испытания на нижнем уровне напряжения. [c.160]

Нижние и верхние границы доверительных интервалов изантили предела выносливости уровня Р при симметричном цикле нагружения или предельной амплитуды при испытании на усталость методом пробитов с постоянным средним напряжением цикла (От = onst) для доверительной вероятности Р определяют из следующих уравнений [c.169]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Испытания на выносливость образцов (см. рис. 34, в) выполняли 1124] на машине типа ЦДМ Пу-10 при знакопостоянном растяжении при постоянном нижнем напряжении цикла равном 2 кгс/мм , на базе 2-10 циклов. Частота нагружения составляла 1100— 1200 цикл./мин. Каждая серия испытаний состояла из 6—13 образцов. Всего было испытано 125 образцов. Предел выносливости стали 09Г2С с прокатной окалиной составил 33,5 кгс/мм (рис. 47). [c.95]

Параметр и, определяющий нижнюю возможную границу величин fmax. может трактоваться как значение предела выносливости гладкого круглого бруса бесконечно большого диаметра при изгибе с вращением. В самом деле для гладкого круглого бруса диаметром d при изгибе с вращением, предел выносливости которого обозначим r id, имеем [c.75]

Пример вычисления вероятности разрушения. Пусть амплитуды эксплуатационных напряжений для данной детали в процессе работы не меняются, но на совокупшсти всех деталей амплитуды распределены нормально со средним значением Оц = 9,3 кгс/мм и коэффициентом вариации = 0,3. Распределение пределов выносливости деталей на основании экспериментальных данных примем логарифмически нормальным с нижней пороговой границей и = 26,3 кгс/мм , т. е. будем считать, что величину л = Ig (о -1д о — ) распределена нормально со средним значением л = ilg — и) и стандартным отклонением S = [c.184]

В линейной гипотезе суммирования повреждений йр = 1, а нижний предел интеграла, входящего в формулу (2.8), принимается равным пределу выносливости, т. е. = ks i, k = I. [c.63]

Дальнейшие исследования показали, что при наличии в программном блоке циклов с амплитудой, превышающей предел усталости, циклы с амплитудой меньшей предела усталости также участвуют в накоплении усталостного поврел<дення. Снижение нижнего предела до где k = 0,4ч-0,7 означает, что левая ветвь кривой усталости при интегрировании продолжена за предел выносливости s i, определенном при числе циклов Nq в соответствии с уравнением кривой усталости [формулы (2.17) и (2.16)]. Очевидно, для кривых усталости типа (2.18) снижение нижнего предела не может быть выполнено и они не могут быть использованы в этом варианте гипотезы. Гипотеза получила развитие в работах под названием корректированной линейной гипотезы суммирования повреждений [47, 95]. Корректировка заключается в том, что коэффициент определяется в зависимости от вида программного блока нагружения по формуле [c.63]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...