Предел выносливости верхний

Обычно испытания проводят при симметричных знакопеременных циклах (коэффициент асимметрии цикла г = — 1), у которых амплитуда напряжений наибольшая, а предел усталости наименьший (рис. 159, д, нижняя линия). С повышением г пределы выносливости возрастают и при значениях г, близких к единице (колебания малой амплитуды), становятся практически постоянными (верхняя линия) и равными показателям статической прочности. [c.276]

АВС точек представляет пределы выносливости при растяжении, огибающая DEF точек (—сг ,з —при сжатии. При малых амплитудах пульсаций пределы выносливости практически постоянны и близки к показателям статической прочности. Верхней границей для сг , считают предел текучести при растяжении сТт.раст (линия ВС), для (- aJ - предел текучести при сжатии оГт,. (линия DE). [c.285]

Растрескивание металла под воздействием знакопеременной нагрузки или периодической динамической нагрузки называют усталостным разрушением. Чем больше приложенное в каждом цикле напряжение, тем быстрее разрушается металл. График зависимости напряжения 5 от числа циклов до разрушения N представлен на рис. 7.14. При значениях N, лежащих справа от верхней сплошной линии, соответствующие им напряжения приводят к растрескиванию, но если напряжение равно так называемому пределу усталости (или пределу выносливости) или ниже его, металл не разрушается даже при бесконечно большом числе циклов. Для сталей реальный предел усталости составляет около половины прочности на растяжение (но это правило не обязательно распространяется на другие металлы). Усталостная прочность любого металла — это значение напряжения, ниже которого металл не разрушается при заданном числе циклов. Частота приложения на- [c.155]

Соответствующая задача решается методами программных испытаний [1]. Опыты с образцами из углеродистой стали показывают, что нижняя граница напряжений не совпадает с пределом выносливости, тогда как в практике расчетов их нередко принимают совпадающими. Верхняя граница почти всегда совпадает с границей реальных значений внешней нагрузки, и изме нение параметра I в пределах двух-трех единиц незначительно влияет на результат расчета. Однако действительный эффект малочисленных статических перегрузок в условиях программного нагружения на усталость изучен еще недостаточно. [c.15]

На рис. 6.16 по данным табл. 6.12 штриховыми линиями нанесены нижняя и верхняя границы 90 %-ной доверительной области функции распределения предела выносливости образцов из стали ЗОХГСА. [c.172]

Напомним принятые нами обозначения Рв — предел прочности материала, — предел текучести, — предел выносливости при любом цикле напряжений с характеристикой г, p i — предел выносливости при симметричном цикле, р . и р — верхняя и [c.543]

На рис. 31 показаны результаты испытаний сварных балок в координатах предел выносливости — площадь сечения полок. Для удобства визуальной ориентации в верхней части рисунка показана сравнительная ширина В полки. Кроме экспериментальных результатов, здесь же показаны диапазоны величин предела выносливости сталей 411458 (по стандарту ЧССР) и 411523 (зона А) и стали 411373 (зона В). Значения были рассчитаны по эмпирическим формулам. Аналогично был установлен диапазон С для сварных соединений сталей 411458, 411523 и для стали 411373. Диапазон Е включает значения пределов выносливости некоторых сварных деталей, испытан- [c.54]

Удовлетворительное согласование расчетных и экспериментальных данных по усталостной прочности для верхнего предела размеров. Вероятно, эти эксперименты окончательно покажут, является ли предел выносливости образцов большого диаметра при изгибе таким же, как и при осевом нагружении. [c.53]

Достоверность получаемых расчетом оценок функций распределения ресурса определяется объемом экспериментальной информации о характеристиках прочности и нагруженности. При этом, чем больше вероятность безотказной работы, которую нужно оценить расчетом, тем больше при этой же точности оценок требуемый объем экспериментальной информации. В настоящее время возможна оценка расчетом с удовлетворительной точностью вероятностей безотказной работы до Р = 0,990-ь0,999. При более высокой требуемой вероятности Р соответствующие расчеты носят сравнительный характер и должны быть дополнены нормативными расчетами по запасам прочности, определяемым по нижней границе (с учетом рассеяния) пределов выносливости и верхней границе амплитуд напряжений [3]. [c.6]

Ор , ОрЧ - напряжения верхнего и нижнего разрыва - критическое напряжение (третий вид разрыва) - предел выносливости (усталости) [c.225]

Для сокращения времени испытаний при построении кривой усталости может быть использована зависимость между пределом выносливости и долговечностью натурных деталей, работающих при перегрузках. Наличие такой зависимости дает возможность значительно сократить время, необходимое для проведения испытаний, так как, используя ее, эксперимент можно ограничить определением верхнего участка характеристик. При этом предел выносливости можно найти аналитически, экстраполируя результаты испытаний. [c.176]

Этот метод не может быть непосредственно использован при испытании натурных деталей. Для натурных деталей необходимо, используя полученный экспериментально верхний участок кривой усталости, корректировать критическое число циклов с учетом совместного влияния всех перечисленных выше факторов на форму характеристики. По полученному таким образом критическому числу циклов Для детали и соответствующему ему критическому напряжению т д или 0 д по тем же формулам можно подсчитать предел выносливости. [c.177]

Возможны и другие способы выражения связи верхнего участка кривой усталости с пределом выносливости. [c.180]

Было проведено сопоставление значений напряжений (Ог, г г), соответствующих по корреляционному уравнению левой ветви кривой усталости числу циклов N = 10 , с фактическими пределами выносливости деталей (0 т ), определенными при испытании. Для того чтобы получить наиболее достоверную кривую усталости, при проверке метода применялась статистическая обработка результатов по способу наименьших квадратов. Разности этих величин А для некоторых автомобильных деталей приведены в табл. 15. Как следует из таблицы, характерной особенностью экстраполяции верхнего участка кривой усталости натурных деталей до 10 млн. циклов является то, что получаемые при этом напряжения всегда меньше предела выносливости, определенного экспериментально. Это объясняется тем, что у большинства испытанных деталей точка перелома кривой усталости находится ниже 10 млн. циклов. Чем меньше тангенс т угла наклона левого участка кривой усталости на графике с логарифмической сеткой, тем больше отклонение напряжения, полученного экстраполяцией, от фактического предела выносливости (см. корреляционные уравнения в табл. 15). [c.180]

Для примера рассмотрим возможность испытания ограниченного числа деталей для ускоренного определения предела выносливости вторичных валов коробок передач, разброс по долговечности у которых весьма большой и достигает на некоторых уровнях четырехкратной величины (см. рис. 99). С этой целью была составлена большая группа случайных выборок из результатов испытаний. Выборки составлялись в двух вариантах из результатов испытаний шести деталей по три результата на двух верхних уровнях напряжений и по два на трех верхних уровнях напряжений. [c.185]

В случаях значительного разброса при испытаниях количество деталей для получения верхнего участка кривой усталости необходимо увеличить . Сокращение времени испытаний при этом будет все равно большим за счет исключения длительных испытаний при пределе выносливости. [c.186]

Очевидно, что число выбросов выше и ниже среднего будет равно 2Л о(<з х). Практический интерес представляет случай, когда уровень Хо является случайным [33]. В большинстве случаев свойства материалов конструкций имеют разброс, поэтому и уровни, характеризующие несущую способность, предел упругости и предел выносливости, являются случайными. Предположим, что плотность распределения вероятностей (Хо) величины Хо Рп.р, Яо.д или Rn.в) в интервале значений Х1<Хо<Х2 задана. Величины Яп. р, Яо. а Кп. в не могут меняться в любых пределах, эти величины имеют верхние и нижние границы изменений. В этом слз чае величину Мо(Хо, 1), определяющую среднее число выбросов выше уровня в единицу времени, можно рассматривать как условную вероятность выброса при возможном Хо. Число выбросов [c.49]

В результате испытаний строится кривая (рис. 151, г) в координатах максимальное напряжение о — число циклов N. В верхней части графика каждому напряжению о соответствует некоторое число циклов, выдерживаемых образцом до разрушения. Нижняя ветвь приближается к асимптоте с некоторым значением о = <т 1, которое и является пределом выносливости для испытуемого материала. Далее значения пределов выносливости считаются установленными, если удовлетворяется следующее неравенство [c.185]

Особенностью верхнего строения пути существующей конструкции является работа его с остаточными деформациями. Поэтому в расчетах пути на прочность учитывается частота приложения нагрузки тем, что допускаемые напряжения в рельсах определены исходя из предела выносливости рельсовой стали, а также допускаемые напряжения и в рельсах, и в балласте дифференцированы по нагрузкам от локомотивных и вагонных осей. [c.621]

Напомним принятые нами обозначения р — предел прочности материала, р. -—предел текучести, р, — предел выносливости при любом цикле напряжений с характеристикой г, р 1 — предел выносливости при симметричном цикле, рт х и ршш — верхняя и нижняя границы цикла, --среднее напряжение цикла, [c.734]

Верхняя линия D H характеризует предел выносливости для данного цикла. Циклы, изображенные точками, лежащими внутри диаграммы Та, являются безопасными в отношении усталостного разрушения, так как . [c.62]

Рис. 5. Схемагичйское изображение полной кривой усталости —временное сопротивление (7 — напряжение верхнего разрыва сг" — напряжение нижнего разрслаа (второй разрыв) критическое напряжение (третий вид разрыва — предел выносливости, циклический предел текучести — циклический предел упругости — критическое число циклов о Ир—константы

Smax — верхняя граница доверительного интервала для среднего квадратического отклонения предела выносливости. [c.72]

Расположение кривой пределов выносливости по разрушению, являющейся верхней границей области существования нераспро-страняющихся усталостных трещин, можно теперь определить следующим образом. [c.72]

Сварные двутавровые балки широко применяют в подкрановых балках, мостах и других строительных сооружениях, работающих в условиях циклических нагрузок, приводящих нередко к разрушениям. Основное внимание при испытании подкрановых балок уделяют изучению причин образования усталостных трещин в верхней зоне стенки под местной нагрузкой катков крана и разработке мероприятий, способствующих повышению вибрационной прочности стенки. При испытании мостовых балок определяют предел выносливости двутавра в зонах приварки поперечных ребер жесткости, угловых фасонок поперечных связей, поперечных стыковых швов горизонтальных поясных листов переменного сечения, а также изучают различные способы обработки сварных швов, сравнивают пределы вынослн-вости балок из углеродистой и низколегированной стали. [c.332]

У образцов из кованых сталей при испытаниях по симметричному циклу наблюдался значительный до 200—300° С нагрев. Испытания этих сталей с водяным охлаждением подтвердили величины пределов выносливости на базе 2-10 циклов, которые были получены при испытаниях без дополнительного охлаждения. При этом углы наклона усталостных кривых несколько увеличились, т. е. повышенное нагревание образцов снижает ограниченные пределы выносливости только в верхней части усталостной кривой [15]. При средних напряжениях сжатия предел выносливости удалось получить только для циклов с коэффициентом асимметрии г = —2 (для стали марки Ст. 3 = +11,1 —22,2 кПмм ). Попытки произвести испытание образцов при циклах с г < —2 не увенчались успехом, так как при напряжениях сжатия, больших предела текучести, образцы теряли устойчивость, несмотря на специальные приспособления, которыми был снабжен пульсатор [7]. [c.151]

Задаемся тремя уровнями амплитуд цикла напряжений при нспытанни. Верхний урп Beifb Од, = 300 МПа. что соответствует долговечности 7.5-10 циклов по априорной крив... усталости, НИ5КНИЙ уровень принимаем равным оценке предела выносливости о — 185 МПл, средний уровень = 240 МПа. [c.162]

Нижние и верхние границы доверительных интервалов изантили предела выносливости уровня Р при симметричном цикле нагружения или предельной амплитуды при испытании на усталость методом пробитов с постоянным средним напряжением цикла (От = onst) для доверительной вероятности Р определяют из следующих уравнений [c.169]

По формулам (6.82) с учетом табл. 6.11 вычисляем иижние и верхние доверительные гра иицы для квантили предела выносливости. Например, для Р — 0,01 [c.172]

Существенное значение для выбора режима термообработки сплавов с а + р-структурой имеет знание диапазонов превращения фаз при нагреве и охлаждении. На относительное количество, состав и устойчивость р-фазы в значительной мере влияют температура выдержки, способ или скорость охлаждения и последующий отпуск (старение). Во всех случаях нагрев титановых сплавов до температуры существования р-фазы не дает улучшения их усталостной прочности, а, наоборот, унижает ее. Нагрев до темпе-ператур в зоне а + р-фаз (ниже температуры а + р -> Р) с охлаждением после этого с печью (отжиг в обычном понимании) дает для а + р-сплавов с пределом прочности при растяжении --90— 100 кгс/мм сравнительно низкие значения предела выносливости, а именно от —39,0 до —48 кгс/мм , т. е. по нижней части разброса данных (см. рис, 64). Нагрев до этих же температур (зона а -f + Р) с ускоренным охлаждением приводит у сплавов с прочностью 94—118 кгс/мм к значениям предела выносливости (знакопеременный изгиб) 54—61 кгс/мм , что уже лежит в верхней зоне рассеивания. Нагрев до температур в зоне а + р с ускоренным охлаждением и с последующим отпуском приводит у сплавов со структурой а к пределу прочности 114—142 кгс/мм и пределу усталости 54—69 кгс/мм [117]. Данную термообработку можно рекомендовать только для заготовок сплавов, имеющих достаточно мелкозернистую структуру или структуру корзинчатого плетения, испытываемых при многоцикловых нагружениях. При малоцикловой усталости с перегрузками дополнительный йтпуск может оказать отрицательное влияние на работоспособность металла. [c.148]

Однако опыт показал, что не только осповидный износ, но также и усталостные поломки зуба у основания и торцовые разрушения большей частью вызываются недостаточной твердостью, малым пределом выносливости его поверхности и недостаточным пределом текучести сердцевины. Поэтому для тяжелонагруженных шестерен применяются легированные цементуемые стали с содержанием углерода ближе к верхнему пределу — 0,20—0,25% и с достаточной толщиной закаленного цементованного слоя. [c.335]

Для определения предела выносливости испытывается серия из 6—8 образцов и строится кривая усталости (фиг. 43) в координатах напряжение — число циклов до излома образца . В пределах верхней ветви кривой фиг. 43, а каждому напряжению сг соответствует некоторое число циклов, выдерживаемых образцом до разрушения, а нижняя её ветвь приближается к ассимптоте с ординатой а , являющейся пределом выносливости. [c.22]

Как показывает анализ результатов испытаний автомобильных деталей серийного производства, наклонный участок кривой усталости, проведенный по рекомендованному количеству экспериментальных точек, в большинстве случаев располагается полностью внутри 99,9% доверительных границ фактической кривой усталости. В то же время для этих деталей основное отклонение параметра, характеризующего ожидаемое смещение кривой усталости, выраженной корреляционным уравнением, большей частью меньше 0,1 и лишь в редких случаях достигает 0,15. Это свидетельствует об узкой зоне доверительных интервалов вблизи фактической кривой усталости. Таким образом, частная кривая усталости, расположенная внутри этой зоны, будет иметь угол наклона, незначительно отличающийся от угла наклона кривой усталости. В этих случаях испытания четырех—шести деталей дают возможность получргть верхний участок кривой усталости, ресьма близко расположенный к генеральной совокупности, и по нему определить предел выносливости с указанной выше точностью. [c.185]

Для определения предела выносливости по ГОСТ 2860—45 подвергают испытанию не менее шести образцов. В патроне 1 (фиг. 26), получающем вращение от привода машины, закрепляется утолщенным концом цилиндрический образец 2. На противоположном конце образца подвешивается груз Р, действующий на образец через шарикоподшипник 3. В данном положении верхние волокна образца испытывают напряжения растяжения, нижние —напряжения сжатия. Через Уа оборота растянутые волокнЬ перейдут вниз и окажутся сжатыми, нижние же перейдут вверх и будут растянуты. Таким образом, за каждый полный оборот образца напряжение изменится, т. е. будет осуществлен цикл нагружения. Число оборотов образца, очевидно, будет равно числу циклов. [c.49]

Улучшению подвергают среднеуглеродистые (0,3—0,5% С) конструкционные стали, к которым предъявляются высокие тре-, бования к пределу текучести, пределу выносливости и ударной вязкости. Однако износостойкость улучшенной стали вследствие ее пониженной твердости не является высокой. Улучшение значительно повышает конструктивную прочность стали, уменьшая чувствительность к концентраторам напряжений, увеличивая работу пластической деформации при движении трещины (работу развития трещины) и снижая температуру верхнего и нижнего норога хладноломкости. [c.245]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...