Сталь Влияние давления

Жидкотекучесть алюминиевых сплавов для фасонных отливок (влияние ультразвуковой дегазации 456) бронзы 333 стали (влияние давления) 335 Зазор газовый 58 — 60, 74 Заливка металла в кокиль — Время заливки 85, 87 — Скорость заливки 85, 86 — Способы заливки 406, 409 [c.729]

Установка для исследования влияния давления на гидродинамические характеристики псевдоожиженного слоя отличалась тем, что вместо цилиндрической колонны из нержавеющей стали была использована колонна из шлифованного и термически обработанного, для снятия внутренних напряжений, органического стекла с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,38 м. [c.105]

Основные причины ускоряющего влияния давления на электрохимическую коррозию металлов следующие а) изменение растворимости газов, участвующих в коррозионном процессе (см. рис. 161), например ускорение коррозии стали в водных растворах при повышении давления воздуха, кислорода или углекислоты [c.357]

Как правило, с применением автоклавов изготовляют отливки из сплавов на основе алюминия, магния, меди и титана. Но известны работы [58] по изучению влияния газового давления в пределах О— 8 МН/м на структуру и механические свойства стали 40. Давление на зеркало жидкой стали в закрытой изложнице производилось азотом из баллона через газоотводящую трубку, снабженную прямым и обратным клапанами и манометром для определения рабочего давления газа. [c.64]

С целью изучения влияния давления на усадочные процессы слитки (Z)==114 мм, Я=40, 60 и 100 мм) изготовляли из углеродистой стали 45Л при 50, 100, 150 и 200 МН/м2 [10, 13]. Продолжительность прессования принимали равной 35, 40 и 60 с в зависимости от высоты слитка. Установлено, что для получения плотных заготовок при Я=40 мм и HjD=0,35 достаточно давление 50 МН/м , а при Я = 100 мм и HID=0,88 соответственно 200 МН/м2. [c.97]

На скорость обезуглероживания стали влияние оказывает большое количество факторов. К их числу можно отнести химический состав стали, температуру и парциальное давление водорода, напряжение и толщину стенки образцов и др. [c.144]

Влияние давления водорода на скорость обезуглероживания трубчатых образцов (внутренний диаметр 10 мм) представлено на рис. 20. Значения констант обезуглероживания, полученные при отсутствии пластической деформации образцов, ложатся на Прямые, имеющие почти одинаковый наклон к оси давления. При давлениях, вызывающих пластическую деформацию металла, обезуглероживание стали резко усиливается (рис. 20), пунктирные Л1 -нии). Зависимость между константой обезуглероживания (К) и давлением водорода ( Р, атм) имеет следующий вид [c.144]

До недавнего времени считалось общепринятым, что процесс обезуглероживания идет только на поверхности границ зерен. При этом вследствие создания градиента концентрации углерода в микрообъемах, внутри зерна происходит диссоциация цементита и выделившийся углерод диффундирует к пограничным участкам, где взаимодействует с водородом. Подтверждением этой точки зрения служило видимое отсутствие растрескивания внутри перлитного зерна. Однако наличие мелкодисперсного феррита после опытов и некоторых факторов при обезуглероживании стали в условиях повышенных температур и давлений водорода трудно объяснить, исходя из общепринятого механизма обезуглероживания, Например, сильное влияние давления водорода на скорость обезуглероживания (рис. 20), низкие значения коэффициентов диффузии углерода (табл. 7) в феррите при температурах 300-500 и быстрое обезуглероживание стали в этих условиях. [c.167]

Как следует из экспериментальных осциллограмм, продолжительность роста нагрузки в упруго-пластических волнах нагрузки на значительном расстоянии от поверхности соударения значительно выше проведенной оценки, что может быть связано как с влиянием давления воздуха между соударяющимися поверхностями, неплоскостностью поверхностей, определяемой механической обработкой, так и с характером поведения материала под нагрузкой — взаимодействием волн с границами раздела зерен, анизотропией и др. Поведение материала, по-видимому, является определяющим, потому что ни тщательная доводка поверхности, ни повышение степени разрежения в вакуумной камере перед опытом не снижают времени нарастания сигнала, в то время как на малых расстояниях от поверхности соударения (до 10 мм в стали 20) время подъема давления на фронте упругого предвестника равно примерно 0,05 мкс. Следует отметить, что такое время нарастания сигнала соответствует предельной частоте, пропускаемой системой регистрации из катодного повторителя и осциллографа 0К-17М. [c.172]

Рис. 1. Влияние давления на растворимость (S) водорода в сталях [74. с. 337. 338]

Поведение уплотнительных материалов изучалось в статических условиях (на специально сконструированных приборах со сменными сальниковыми камерами из стали и чугуна диаметром 70 и 85 мм с различной чистотой обработки поверхности при диаметре вала равном 50 мм) и в условиях динамических (влияние давления среды, скорости вращения вала, давления нажимной втулки). [c.172]

Скорость водородной коррозии в значительной степени зависит от глубины обезуглероживания стали. На этот процесс оказывают влияние давление водорода, температура и т.д. (рис. 6.9). [c.166]

Влияние исходной структуры на прокаливаемость стали, обработанной давлением, изучали достаточно широко. Однако полученные результаты противоречивы. [c.74]

Допустимо считать, что для изотропных материалов деформации сдвига мало зависят от давления при не очень высоких давлениях. По опытам Бриджмена увеличение модуля сдвига при давлении 10 атм в сравнении с его значением при нулевом давлении составляет -[-2,2 /ц для пружинной стали, -[-1,87о никеля и т. д. Влияние давления может оказаться существенным в вопросах движения пород на больших глубинах земли. [c.28]

Влияние давления на коррозионные процессы, связано с растворимостью в электролите газов и с гидролизом растворенных в нем солей. В открытой системе с повышением давления увеличивается растворимость кислорода и усиливается гидролиз. Оба эти явления ускоряют коррозию. Скорость коррозии стали в воде, содержаш,ей углекислоту, растет при повышении давления до 20 атм, а затем у.меньшается. [c.22]

Фиг. VII.16. Влияние давления на коэффициент трения (сталь 40Х, НВ = 245 = 450 а л =

Влияние давления на скорость коррозии нержавеющих сталей различно при разных температурах. Так, при 350° С повыщение давления от 50 до 150 ат увеличивает скорость коррозии нержавеющих сталей, тогда как при 500° некоторое увеличение скорости коррозии наблюдается лишь в области от 20 до 50 ат (рис. 9.3). [c.217]

Рис. 11. Влияние давления сжатого воздуха на величину неровностей поверхности стальных и чугунных изделий при пескоструйной очистке. Очистка пескоструйным пистолетом, диаметр воздущного сопла 10 мм., расстояние изделия от сопла 100 мм, используется горный кварцевый песок размером 0,5 мм 1—изделия из чугуна 2—изделия из стали

Рис. 34. Влияние давления на прочность сцепления (испытания на срез) титана со сталью [47]

Влияние давления на превращения в сплавах, механизм образования графита в чугунах и сталях, строение жидких фаз и т. д. также установлены отечественной школой металловедов, отличительной чертой которой является тесная связь науки и практики. [c.6]

Выделение газа прекращается, если внешнее давление больше или равно внутреннему давлению выделяющегося газа. Таким образом, можно регулировать выделение газа, что важно при производстве кипящей стали. При изменении внешнего давления (например, путем уменьшения высоты слитка) разность между внутренним и внешним давлением увеличивается, газ выделяется легче и пузырей образуется меньше. Практически влияние давления выражается в том, что в верхней части слитка кипящей стали, где внешнее давление и пузырей меньше, газ легче выделяется. [c.115]

Кислород Трубки ИЗ нержавеющей стали, 0 0,63, 1,01, 1,75, 3,5 и 19 мм 0,49—33,5 Изучалось влияние давления, диаметра, материала нагревателя, глубины погружения [43] [c.206]

В процессе эксплуатации прочность соединений с натягом в большинстве случаев уменьшается, что объясняется влиянием ползучести материала и релаксации напряжений. Например, для соединения втулки с D = / = 30 мм из чугуна Сч 18 с валом из бронзы БрАЖ 9—4 того же диаметра при продольной запрессовке с натягом М = 30 мкм начальная разрывная сила составляет 7845 Н. После 5000 ч работы при температуре 100 С разрывная сила уменьшается до 3355 Н. При сочетании некоторых металлов под влиянием давления, температуры и других факторов происходит диффузия и спекание части металла, увеличивается коэффициент сцепления и повышается прочность соединения. Так, если в предыдущем примере в качестве материала вала взять сталь 45 н повысить температуру эксплуатации до 200 °С, разрывная сила после 5000 ч работы увеличится от 23 130 до 28 030 Н (дагтые получены Е. Ф. Бежелу-ковой). [c.226]

Ниже приведены данные о влиянии давления на плотность углеродистых (20Л, 35Л) и легированной (Х18Н9ТЛ) сталей в различных точках по сечению слитка (D=70-=-80 мм, Я=300 мм), равноудаленному от обоих торцов [c.97]

Одним из этапов процесса обезуглероживания является диффузия углерода в феррите. Известно, что легирование феррита хромом резко замедляет процессы диффузии в нем элементов внедрения, в частности, углерода. Поэтому можно предположить, что повышение водородостойкости хромистых сталей происходит не только за счет наличия в них стабильных карбидов, но и вследствие влияния хрома, растворенного в феррите, на скорость диффузии углерода. Для проверки этого предооложения были поставлены специальные исследования и определено влияние отдельных легирующих элементов (вольфрама, ванадия, ниобия и титана) на длительную водородную стойкость стали с 0,16 -0,18% С и связь между фазовым составом, механическими свойствами и водородостойкостью сталей под давлением водорода 800 атм при температуре 600. [c.157]

Влияние давления воды на скорость коррозии сталей 1Х18Н9Т и 12ХМ в обескислороженной воде при ЗОО"" С (по результатам 50- часовых испытаний) [c.34]

Влияние давления пара на скорость коррозии сталей 1Х18Н9Т и 12ХМ (по результатам 50-часовых испытаний в деаэрированной среде) [c.34]

В табл. VII. 4 приведены данные, показывающие влияние углубленной переработки жидкости на термическую стабильность в условиях испытания при 37 Г С в цилиндре из нержавеющей стали иод давлением [5]. Нефтяные жидкости, полученные обычным методом, характеризуются значительно лучшей термической стабильностью и антикоррозионными свойствами, чем жидкости, основой которых являются сложные эфиры. Однако масла углубленной переработки превосходят их как по устойчивости к образовнию осадков, так и по устойчивости к разложению. [c.192]

Представим теперь, что по какой-либо причине (забился конденсатор, возросла температура воздуха на входе в него...) Рконд повысилось, например, до 18,5 бар (см. рис. 51.10). Поскольку Рконд повысилось, компрессор стал всасывать меньше газа (см. раздел 9. Влияние давления на массовый [c.258]

Влияние давления на скорость коррозии в кислых средах неоднозначно. При невысоки. с давлениях (0,01 МПа) скорость растворения сталей с увеличением давления увеличивается. С. А. Балезиным было показано, что скорость коррозии стали 20 в 2,5 М H2SO4 при возрастании давления от 0,001 МПа до 0,01 МПа увеличивается. Защитное действие ингибиторов с увеличением давл ния возрастало. Так, в присутствии, формальдегида и тиодигликоля коэффищ ент торможения с повышением давления от 0,001 МПа до 0,01 МПа возраста с 4 и 12 до 8 и 19 соответственно. Скорость коррозии в присутствии ингиб торов не зависела от повышения давления в указанном интервале. [c.58]

Влияние расхода воды па скорость охлаждения на глубине 20 мм (кривая /) и 125 мм (кривая 2) от охлаждаемой цо-верхиости, иллюстрирует рис. 16. Штриховые горизонтали на рис. 16, а показывают уровень скорости охлаждения для того же тела в масле. На рис. 16, б показано влияние давления воздуха на увеличение скорости охлаждения для тех же расстояний от поверхности. При закалке штампа массой 5 т (сталь 5ХНВА) наилучшие результаты были получены при расстоянии форсунок-распылителей от охлаждаемой поверхности, равном 500 мм, расходе воды 100 л/ч и давлении воздуха [c.184]

Для определения влияния давления на ролик при обкатке образцов на их усталостную прочность были исследованы на выносливость в воздухе и в 3%-ном растворе Na l перлито-ферритные образцы из стали 45, которые обкатывались с давлением 5, 10, 20,40 и 50 кГ на ролик. [c.139]

Влияние плотности тока i при ЭМО переменным током образцов из сталей 45 и 40ХН на параметры шероховатости Ra Rp, Sm, tm волнистости tVp и степень упрочнения Uh представлено в табл. 25. Зависимость шероховатости от давления инструмента на поверхность детали имеет экстремальный характер. Поэтому необходима экспериментальная оптимизация значения давления при совокупности влияния остальных факторов. Влияние давления q ролика на деталь при ЭМО образцов из сталей 45 и 40ХН на геометрические параметры поверхностного слоя представлено в табл. 26. [c.559]

Для валов с напрессованной деталью, нагруженной изгибающим моментом или радиальной силой, отношение KJKd , характеризующее влияние концентрации напряжений и масштабного фактора при фреттинг-коррозии, определяют с учетом влияния временного сопротивления стали Ot, МПа (коэффициент ), и влияния давления посадки р, МПа (коэффициент ") [c.96]

У отливок, получаемых литьем под давлением, параметр шероховатости = 40—20 мкм, при этом на шероховатость поверхности большое влияние оказывает качество поверхности пресс-форм. По мере износа формы шероховатость поверхности повышается (табл. 5.28). В табл. 5.29 приведены данные, относящиеся к формам, изготовленным из качественной легированной стали ЗХ2В8Ф, подвергнутой термической обработке с доводкой поверхности формы полированием. Литье сталей под давлением производится в формы из молибденового сплава. [c.448]

С увеличением Оо (увеличением давления) материалоемкость гильз и корпуса гидроцилиндра растет. Оптимальным, при использовании стали с а]= 100 МПа, является давление р=10 МПа. При увеличении давления до 20 МПа материалоемкост1> гильз или корпуса увеличивается на 15... 17%. Оценка влияния давления на материалоемкость всего гидроцилиндра (вместе с крышкой и плунжером) является более сложной задачей, так как требует учета [c.94]

Профессором Н. Ф. Казаковым экспериментально было установлено, что образование нароста на режущей кромке инструмента объясняется скоплением мельчайших частиц материала, которые под влиянием давления и высокой температуры привариваются к режущему инструменту, при этом была определена та минимальная температура, при которой имело мест прочное приваривание в зависимости от состава и свойств инстру-ь ентальных материалов (быстрорелсущей стали, твердых сплавов ВК, и ТК) и обрабатываемых материалов. [c.491]

Рис. 70. Влияние давления смеси (95 об.% N2 + 5 об.УоН ) на параметры ионного азотирования стали ЗХ11Н2В2МФ. Обозначения и режим азотирования соответствуют рис. 68

Особые требования предъявляются к материалам подшипников, работающим в условиях высоких температур. При воздействии высокой температуры материал подшипника должен быть износостойким, жаропрочным, коррозионно-стойким. Исследованиями изнашивания материалов при высоких температурах, проведенными Л. А. Чатыняном, установлено, что износостойкость чистых металлов (меди, хрома, железа, никеля, титана, кобальта), двойных сплавов (однофазных и двухфазных), конструкционных сталей (Р18, Р9, ШХ15 и др.) определяется способностью образовывать при температурах 500—700°С на поверхности трения окисную пленку, служащую твердой смазкой. Все испытанные стали значительно меньше изнашивались под действием высоких температур. При температурах до 300— 400 °С окисная пленка не образовывалась и стали изнашивались значительно быстрее. В работе [48] приводятся данные о положительном влиянии высокой температуры на износостойкость жаропрочной никелевой стали твердостью НВ 280—310. Износ и коэффициент трения исследованных никелевых сталей при давлении 3,5 кгс/см и скорости скольжения 6 м/с, характер изменения которых показан на рис. 80, заметно снижаются при повышении температуры до 500 °С. Это объясняется тем, что на поверхности трения образуется пленка окислов NiO и СггОз твердостью НВ 800, значительно более твердая, чем сталь. [c.159]

Усилия сжатия и осадки. Усилие осадки в стыке свариваемых деталей оказывает существенное влияние на качество сварного соединения. При сварке стержней из малоуглеродистой стали должно быть обеспечено удельное давление при осадке 2—3 кГ1мм . Для углеродистых сталей удельное давление должно быть повышенным в пределах до 5 кГ1мм . [c.178]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...