Предел легкоплавкие

Температура плавления — особенно важная константа свойств металла. Она колеблется для различных металлов в весьма широких пределах — от минус 38,9 С, для ртути — самого легкоплавкого металла, находящегося при комнатной температуре в жидком состоянии, до 3410°С для самого тугоплавкого металла — вольфрама. [c.42]

Графики этих зависимостей приведены на рис. 9.16. Малая активность марганца как раскислителя создает большие остаточные концентрации марганца в металле, но они не влияют на механические свойства стали (до 1 %). При высоких температурах и достаточно малых концентрациях Мп остаточная концентрация кислорода превышает предел концентрации насыщенного раствора Li (см. с. 329 ), которая показана на рис. 9.16 штриховой линией. Несмотря на малую раскислительную активность, марганец широко применяется в сварочной металлургии, так как кроме кислорода он извлекает из жидкого металла серу, переводя ее в MnS, плавящийся при 1883 К, поэтому при кристаллизации металла шва влияние легкоплавкой сульфидной эвтектики понижается и повышается сопротивление металла образованию горячих трещин. Обобщенная диаграмма плавкости Me — S для железа, кобальта и никеля приведена на рис. 9.17, указаны температуры плавления сульфидных эвтектик, лежащих ниже температур кристаллизации стали, никеля и кобальта. [c.328]

В процессе роста зерна мигрирующие границы захватывают примесные атомы, увеличивая их концентрацию на периферии зерен (сегрегация примесей). Степень сегрегации зависит от граничной концентрации, температуры, физической природы примеси и других факторов. В случае, если концентрация примесей на границе зерна превышает пределы растворимости, возможно образование в пограничной зоне легкоплавких эвтектических фаз или даже химических соединений. [c.463]

У легкоплавких металлов явление ползучести наблюдается при нормальных температурах, так как температура рекристаллизации у этих металлов (свинец, олово и др.) лежит ниже нуля. Далее, если при какой-то температуре, лежащей выше температуры рекристаллизации, напряжение, вызываемое нагрузкой, лежит ниже предела упругости металла при данной температуре, то это напряжение вызовет только упругие деформации и процесс ползучести не происходит. [c.107]

Влияние вредных примесей. К вредным примесям относятся сера и фосфор, а также легкоплавкие цветные металлы - свинец, висмут, олово, цинк, мышьяк и др. Источниками поступления их в сплав являются шихтовые материалы, окислители, восстановители и флюсы. При наличии в сплавах 0,03 - 0,1% S образуются сульфиды металлов FeS, MgS, MnS, MoS и др. При кристаллизации хрупкие сульфидные эвтектики сосредоточиваются по границам зерен основного металла и вызывают при 985 - 1190°С красноломкость сплава (температуры плавления сульфидов приведены на ). В жаропрочных сплавах, предназначенных для отливок ГТД, содержание серы допускается в пределах 0,01-0,02%. [c.269]

Различают легкоплавкие (мягкие) и тугоплавкие (твердые) припои. Эта классификация основана на различии температуры плавления и механических свойств. Легкоплавкие припои имеют температуру плавления до 400° С и низкие механические свойства как правило, предел прочности не превышает 70 Мн/м (7 кгс/мм ). Тугоплавкие припои имеют температуру плавления выше 500° С и предел прочности при разрыве более 500 Мн/м [c.253]

Магний улучшает пластичность загрязненных серой никелевых сплавов, однако избыток его вреден, так как при превышении предела его растворимости может образоваться легкоплавкая эвтектика никеля с магнием [1]. [c.187]

Между уровнем жаропрочности материала и его поведением при усталости наблюдается определенная связь. В частности, в таких легкоплавких металлах, как олово и свинец, усталостное разрушение уже при комнатной температуре проходит по границам зерен, в то время как в большинстве более теплопрочных материалов — по телу. Однако характер разрушения при усталости определяется не только жаропрочностью материала. Так в кадмии (температура плавления 321°С) оно происходит на телу, а в бериллии (температура плавления 1285°С) по границам зерен. Не строго соблюдается также зависимость между температурой плавления металла и наличием физического предела выносливости [3]. Например, при комнатной температуре сталь и алюминий повышенной чистоты имеют физические пределы выносливости, а никель, титан, медь, олово, свинец не имеют. [c.143]

Твердость легкоплавких отливок колеблется от 5 до 22 по Бринелю, а предел прочности — от 2 до 9 кГ/мм и относительное удлинение — от О до 300%. Низкая температура плавления, хорошая жидкотекучесть, а также хорошие адгезионные и антифрикционные свойства (некоторых составов) обусловили широкое применение легкоплавких сплавов в технике для изготовления припоев, подшипников, пуансонов, матриц, моделей, шаблонов, стержней, деталей узлов машин и аппаратов, контрольных инструментов, заливки абразивных и алмазных материалов, в качестве форм для литья пластмасс и смол, в зубопротезной технике, пломб, дублирования оттисков, уплотнителей, удерживающих прокладок, предохранительных легкоплавких пробок в противопожарном оборудовании и баков (цилиндров) высокого давления, автоматических выключателей для газовых и электрических систем нагревания воды. [c.261]

К данной группе условно отнесены металлы с температурой плавления не выше 700—850° С. В табл. 41 приведены свойства этих чистых металлов, а в табл. 42 — особо легкоплавких сплавов на основе этих металлов с температурой плавления не выше 152° С. Легкоплавкие сплавы на основе висмута плавятся при температуре в пределах 130°С, а температура плавления сплавов с добавкой ртути — около 43° С. [c.165]

Фактор времени. Чем больше нагрет металл, тем сильнее сказывается влияние скорости растяжения на предел прочности. У легкоплавких металлов значение фактора времени проявляется уже при комнатной тем- [c.51]

Мягкими припоями называются легкоплавкие припои с температурой плавления ниже 400 С. Они имеют малую механическую прочность (предел прочности разрыву — [c.449]

На графике на рис. 165 приведена зависимость количества аккумулированного тепла как функция температуры факела в плавильном пространстве. Зависимость приведена для двух различных типов шлаков. Верхняя кривая относится к шлаку с высокой температурой плавления, между тем как нижняя кривая дана для легкоплавкого шлака. Из рассмотрения рисунка видно, что в пределах практически имеющих место температур факе- [c.327]

Эксплуатаций недостаточно надежны нз-за повреждений цепей планок и других неполадок. Выход штанг за пределы фронтовой стенки топки затрудняет ее обслуживание. У решеток с шурующей планкой конструкции Васильева при обратном ходе цепи выносится в помещение котельной топливо, загрязняя его. В этой топке сохранены ручной сброс шлака в бункер и трудоемкая подрезка шлака на решетке (в подрезке шлака при легкоплавкой золе топлива нуждаются все топки этого типа). [c.64]

Характерно, что кокс каменных и бурых углей, имеющих равную зольность A , выгорает одинаково (в пределах точности промышленных испытаний). Это объясняется отсутствием шлакования в топках данного вида, если только зола топлива не легкоплавка. [c.231]

Температура плавления легкоплавкого свинцово-оловянистого сплава в зависимости от химического состава может колебаться в пределах 280—310" при этом изменение температуры сплава из одной и той же чушки, залитого в две пробки, не должна превышать 10°. Перед заливкой пробки должны лудиться припоем марки ПОС 30 (ГОСТ 1499—42) или заливаться легкоплавким сплавом, применяемым для заливки полости (в этом случае пробку греют до 250°). [c.164]

Верхний температурный предел (900 °С) ограничен тем, что при более высоких температурах может начаться плавление отдельных сульфидов и их наиболее легкоплавких эвтектик, что может привести к спеканию мелких частиц шихты. При обжиге спекание недопустимо. [c.123]

По нижней образующей верхних барабанов всех котлов устанавливаются две легкоплавкие пробки, предназначенные для предупреждения перегрева стенок барабана под давлением. Сплав металла, которым заливают пробки, начинает плавиться при упуске воды из барабана и повышении температуры его стенки до 280—320 °С. Шум пароводяной смеси, выходящий через образующееся в пробке отверстие при расплавлении сплава, является сигналом персоналу для принятия экстренных мер к останову котла. Завод-изготовитель применяет в легкоплавких пробках сплав следующего состава свинец С2 или СЗ по ГОСТ 3778 — 90% олово 01 или 02 по ГОСТ 860 — Ю+ %. Колебания температуры плавления сплава допускаются в пределах 240—310 °С. [c.43]

Олово — мягкий легкоплавкий металл серебристо-белого цвета. Плотность олова 7300 кг/м , температура плавления 232 С. Удельное электрическое сопротивление олова при 20 °С находится в пределах 0,114...0,120 мкОм м, удельная проводимость при 20 °С в пределах 8,7...8,3 МСм/м. Олово используется в электротехнике для изготовления припоев, в качестве добавок в различных сплавах. [c.35]

Как уже говорилось, жаропрочные стали и сплавы обладают особой чувствительностью к различным загрязнениям в виде серы, фосфора, легкоплавких примесей и газов. При шихтовке покрытий электродов для сварки аустенитных сталей и сплавов необходимо использовать лишь особо чистые материалы — металлические порошки, шлакообразующие компоненты и т. д. Экономически и технически выгоднее иметь так называемую прецизионную сварочную проволоку, т. е. проволоку из стали или сплава с точно заданными пределами содержаний легирующих элементов и вредных примесей, чем набор особо чистых компонентов на каждом электродном предприятии. [c.62]

Содержание легкоплавкой составляющей в образцах изменялось в пределах от 40 до 60 об. %. Спекание проводили в высоком вакууме 2—5-10 мм рт. ст. Исследовали влияние давления в пределах от 10 до 40 кГ1см и Б некоторых случаях — до 400 кГ см [8, 7]. [c.89]

Доломитовые изделия изготовляются из намертво обожжённого доломита с добавлением в качестве связки органических клеящих веществ, жидкого стекла, а также 6—8% ЗЮз и соответствующего количества А1зОз и РезОз. Доломитовые изделия на органической связке, как правило, обжигу не подвергаются. По своей природе доломитовыеогне-упоры относятся к материалам с ярко выраженными основными свойствами. Кислые шлаки вступают с доломитом во взаимодействие, образуя легкоплавкие соединения, и разрушают его. Огнеупорность доломитовых изделий несколько ниже, чем магнезитовых, и находится в интервале 1800—1950° С, температура начала деформации под нагрузкой колеблется в пределах 1500—1600° С. Термическая стойкость относительно низкая, но всё же выше, чем у магнезитовых изделий. При хранении на воздухе доломитовые изделия разрушаются вследствие гидратации. Стабилизация доломита достигается введением в состав массы шлака или глины. Доломитовые огнеупоры применяются в виде порошка для наварки подин мартеновских печей, а также в виде изделий для футеровки металлургических печей и конвертеров. [c.404]

В ряде случаев на нижней образующей обечайки верхнего барабана в пределах топочной камеры ввариваются две специальные бобышки с внутренними резьбами для ввертывания в них легкоплавких предохранительных пробок. В качестве легкоплавкого состава для пробок применяют сплав, состоящий из 90% свинца и 10% олова. Назначение пробок — предупреждать повышение температуры стенки барабана в случае понижения уровня воды в котле ниже допустимого. После 3 месяцев работы котла эти пробки вывертывают, перезаливают и затем устанавливают вновь. На торцовой поверхности пробки со стороны воды ставят клеймо, указывающее номер пробки и дату ее переливки. [c.102]

Следующей по степени влияния на свойства шлака, является окись натрия NajO. Натрий вносится в нефть с солеными буровыми водами в форме хлоридов и в зависимости от технологии переработки содержание его в мазуте меняется в весьма широких пределах. Соединения натрия легкоплавки и при горении возгоняются. Окислы никеля, кремния и железа, как правило, содержатся в топливе в небольших количествах и влияние этих компонентов на свойства шлака, по-видимому, незначительно [Л. 7-14]. [c.182]

Таким образом, разделение исходного пылегазового потока с последующей подачей высококонцентрированной пылевой взвеси в зону ядра горения и сбросом сла-бозапыленного влажного сушильного агента за предел этой зоны является основным фактором, интенсифицирующим процесс выгорания высоковлажных топлив. С другой стороны, чрезмерное повышение температуры факела в топках с твердым шлакоудалением нежелательно из-за опасности шлакования топочной камеры. По мнению немецких исследователей, при сжигании, например, бурых углей с легкоплавкой золой для обеспечения бесшлаковочного режима максимальная температура в топке не должна превышать 1473 К (1200°С) [Л. 09]. Поэтому при сжигании низкосортных и одновременно шлакующих топлив необходимо с помощью усовершенствования горелочных устройств принимать все меры для обеспечения стабильного горения при низких температурах. [c.116]

Влияние температуры стенки поверхности нагрева на характеристики загрязнений обнаружено также в опытах Троянкина [Л. 125], изучавшего шлаковый унос металлургических печей. В опытах температура поверхности менялась в пределах 400—900° С. При этих условиях возможно динамическое налипание жидких и размягченных частиц, а поэтому с ростом температуры стенки количество осаждающейся пыли не уменьшается, как в нашем случае, а увеличивается, причем незначительно (не более 1 % на 10° С). В то же время повышение температуры газов приводит к более интенсивному загрязнению. (Необходимо отметить, что эти опыты были проведены с очень легкоплавкой золой, для которой температура появления жидкой фазы составляет 860° С). [c.82]

Значение Яд может изменяться в пределах от О до 1, Этот интервал следует расчленить на два для легкоплавких и для тугоплавких, приняв границей между ними значение Кз, соогветстг.ую-щее порогу рекристаллизации паяемогс материала. Так, для чистых металлов, используемых в качестве паяемых конструкционных материалов, граничное значение Кз — 0,4. Следовательно, легкоплавкими припоями для lu яе мых чистых металлов могут называться такие сплавы или чистые металлы, для которых соблюдается условие [c.333]

Наши многократные ежегодные опыты, проводимые во время лабораторных работ на легкоплавких металлах, таких как свинец, цинк, олово при комнатной температуре, подтверждают, что и в этих материалах скоростная чувствительность сопротивления деформации имеет насыщение именно такого характера, как это показано на рис. 4.12. Следовательно, модель сопротивления деформации работает в соответствии с экспериментальными результатами и в пределах заложенной в нее аксиоматики, а значение сопротивления деформации определяется конкуренцией скоростей упрочнения и релаксации напряжений. Отметим, что использование модели поможет существенно сэкономить ресурсы при исследовании реологических свойств металлов и обеспечить возможность корректировки режимов деформации в зависимости от колебаний марочного состава, что особенно важно при обработке сложнолегированных сплавов. [c.191]

По температуре размягчения стекла можно разделить на тугоплагокие (твердые), у которых ТКЛР не более 55-10- и легкоплавкие (мягкие), у которых ТКЛР лежит В пределах от 80 до 120-10 К . [c.97]

Стеклянные припои представляют собой легкоплавкие стекла с малой вязкостью и низким значением поверхностного натяжения. Температура спаивания в пределах 400—600 °С. Стеклянные припои предназначены для соединения стеклянных деталей с деталями из стекла, керамики или слюды. К стеклоприпоям предъявляются следующие требования [c.123]

Изменение температуры плавления и предела текучести, достигаемое в случае иеэвтектических составов, позволяет применять легкоплавкие сплавы во многих предохранительных механизмах — предохранительных клапанах для баллонов со сжатыми газами и цистерн, автоматических тушителях, противопожарных устройствах и т. д. В табл. 3 приведено несколько таких сплавов. [c.127]

Если предел прочности двойных сплавов непрерывно повышается при увеличении содержания бериллия от 10 до 100%, то кривая прочности тройных сплавов системы А1—Be—Mg располагается значительно выше и достигает максимума приблизительно при 70 % Be. При 70 % Be относительное удлинение тройного сплава сохраняется па достаточно высоком уровне (около 10%). При дальнейшем повышении содержания бериллия прочность понижается при одновременном резком снижении пластичности, поэтому сплавы системы А1—Be—Mg при содержании бериллия более 70—75 % (более 80 об долей, %) для практического применения не представляют особого интереса. Резкое снижение относительного удлинения в сплавах данной концентрации объясняется тем, что количество (А1 г фазы в структуре сплава уже недостаточно и она перестает оказывать пластифицирующее действие, как это про исходит в сплавах, более богатых ато Лазой. Сплавы с малым количеством [А11-фа.чы можно рассматривать бериллий, содержащий некоторое ко личество легкоплавкой составляющей, ухудшающей его свойства, особенно при температурах свыше 500—600 >-" В этом случае предпочтительно примв [c.330]

Выше мы отмечали ту роль, которую играет степень кислотности в отношении согласованности глазури с черепком. Степень кислотности определяет также некоторые другие свойства глазурей. Так, например, отношение для легкоплавких глазурей должно колебаться в пределах 2,5—4,5. Если это отношение превышает 4 (для безборных глазурей), то такая глазурь более тугоплавка. Наоборот, ести это отношение меньше 2,5, то евин цовая, борная и свинцово-борная глазури слишком легкоплавки Они стекают с черепка и впитываются им. Бессвинцовая же гла зурь при этом приобретает большую склонность к расстекловы ванию, причем эта склонность к кристаллизации проявляется [c.97]

Г. Л. Ефремов и Т. Я. Кириллова (26) на основе длительного опыта работы на Государственном фарфоровом заводе им. Ломоносова рекомендуют следующий состав бесполевошпа-товой главури (в %) песок кварцевый—45,2 череп фарфоровый—8,0 каолин сырой—12,0 каолин жженный—18,0 мрамор (или мел) — 16,0 окись магния — 0,8. Температура политого обжига 1380— 1410°. Эта глазурь, практически лишенная окислов щелочных металлов, естественно, отличается тугоплавкостью, повышенной вязкостью и коротким температурным интервалом плавкости за счет повышения температуры начала плавления. Если интервал плавкости обычной фарфоровой глазури для хозяйственной посуды лежит в пределах 1210— 1320 , то для данной глазури он составляет 1320— 1400°. Такой состав глазури делает ее более стойкой против вскипи , к которой склонна более легкоплавка я глазурь с малой вязкостью и относительно низкой температурой начала плавления (см. гл. VIII). [c.103]

Наиболее легкоплавкие глазури, обычно фриттованные, применяются для изделий с пористым черепком двукратного обжига, типа мягкого фаянса, майолики и гончарного товара (900—1000°), для хозяйственного фаянса используются глазури, приближающиеся к верхнему пределу плавкости этого класса глазурей (до 1120 — 1230°). [c.125]

С. Нижний температурный предел ограничен температурой плавления Mg b (714 °С), а верхний — началом взаимодействия титана с железом реторты, которое сопровождается образованием легкоплавкой эв- [c.393]

Дендритная ликвидация -это неоднородность химического состава в мик-рообьемах сплава в пределах одного зерна (дещфита). Во-первых, оси дендрита, затвердевшие раньше, обогащены тугоплавким и обеднены легкоплавким компонентами сплава по сравнению с межосными пространствами. Во-вторых, растущие первыми оси дендритов содержат меньше примесей, чем межосные пространства, в которые эти примеси оттесняются при образовании дендритов. Это приводит к неравномерному распределению примесей по сечению кристалла. [c.156]

Размер зазора в стыке деталей в значительной мере определяет прочность соединения. Уменьшение зазора до некоторого предела увеличивает прочность. Это связано, во-первых, с тем, что при малых зазорах проявляется эффект капиллярного течения, способствующий заполнению зазора расплавленным припоем во-вторых, ди узионный процесс и процесс растворения материалов деталей и припоя может распространяться на всю толщину паяного шва (диффузионный слой и слой раствора прочнее самого припоя). Чрезмерно малые зазоры препятствуют течению припоя. Размер оптимального зазора зависит от типа припоя и материала деталей. Для пайки стальных деталей тугоплавкими припоями (серебряными и медными) приближенно рекомендуют зазор 0,03...0,15 мм, при легкоплавких припоях (оловянных) — 0,05...0,2 мм. [c.84]

В битумах соотношение вещественных частей может колебаться в достаточно широких пределах, что определяет большой диапазон изменения их свойств. Повьш1ение содержания асфальтенов и смол вызывает возрастание твердости, температуры размягчения и хрупкости битума. Наоборот, масла, частично растворяющие смолы, делают битум мягким и легкоплавким. Снижение молекулярной массы масел и смол также повышает пластичность битума. [c.262]

С повышением температуры плавления металлов повышается предел прочности как самих металлов, так и сплавов на нх основе. Поэтому основы легкоплавких припоев менее прочны, чем средие- [c.162]

Ориентировочные пределы изменения сопротивления срезу паяных соединений, выполненных особолегкоплавкими и легкоплавкими припоями, указаны в табл. 43. [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...