Сплавы Влияние компонентов

Согласно формуле (59) металлы, имеющие более низкую температуру плавления и, следовательно, меньшие силы межатомной связи, при одной и той же температуре, например при 7 диф = Т а. проявляют большую диффузионную подвижность. Металлы с более высокой Тпл имеют меньшую диффузионную подвижность в растворе сплава. Отсюда могут быть сделаны выводы о возможности оценки упрочняющего и разупрочняющего влияний компонентов в зависимости от соотношения Тал растворителя (в данном случае Tf) и растворяемого материала, т. е. различных значений Гд. [c.334]

В современном металловедении и теории контактных процессов пайки установлены некоторые положения, позволяющие судить о характере таких процессов, протекающих в многокомпонентных припоях и на их межфазной границе с паяемыми сплавами. Использование этих положений облегчает прогнозирование влияния компонентов в сложных припоях на йх совместимость с паяемыми металлами. Важнейшие из этих положений следующие [c.87]

Физико-химическая интерпретация состояния поверхности растворяющегося сплава и взаимного влияния компонентов на разных этапах формирования, развития и реорганизации поверхностного слоя. [c.194]

Известно, что в сплавах системы Mg—А1—Zn—Mn основным компонентом, влияющим на коррозионное растрескивание, является алюминий 2. Представляло интерес исследовать влияние компонентов сплава МАГО и других факторов на его коррозионную стойкость, а также установить возможность защиты сплава от коррозионного растрескивания. [c.150]

Влияние компонентов сплава на его склонность к коррозии под напряжением [c.151]

Влияние компонентов сплава [c.88]

В данной среде причиной роста скорости коррозии, несомненно, служит повышение концентрации углерода. Таким образом, углерод в железоуглеродистых сплавах является компонентом, ускоряющим коррозионное разрушение в кислых средах. В нейтральных растворах углерод не оказывает ускоряющего влияния на скорость коррозии, а в некоторых окислительных средах он действует благоприятно, уменьшая скорость коррозии. [c.27]

Сплавом называется сложное вещество, полученное сплавлением двух или нескольких элементов. Элементы, составляющие сплав, называются компонентами сплава. В жидком состоянии сплав представляет раствор, в котором атомы одного компонента равномерно распределяются между атомами других компонентов, благодаря чему жидкий раствор обладает одинаковыми свойствами в любой своей части, как бы она ни была мала. Такие вещества называются однородными. Свойства любого жидкого раствора отличаются от свойств его компонентов, но каждый компонент оказывает влияние на характер свойств раствора. При тщательном исследовании жидких растворов оказывается, что физические, электрические и другие свойства этих растворов резко отличаются от свойств их компонентов и могут изменяться в зависимости от процентного содержания компонентов, т. е. от концентрации раствора. [c.32]

Расчеты показали, что полное время испарения навески 2 г/см составляет 173 с для сплава ПОС-80 и 46 с — для сплава ПОС-20. Экспериментальная проверка проведена на сплаве ПОС-60 (рис. 82, кривая 5). По характеру изменения процентного содержания олова в покрытии кривая 5 аналогична теоретической кривой 4, соответствующей сплаву ПОС-80, но смещена вправо по оси времени. Это объясняется, очевидно, влиянием переходного режима нагрева тигля до необходимой температуры испарения, в процессе которого происходит обеднение сплава легколетучим компонентом — свинцом, так что к моменту установления стационарного режима состав сплава в тигле отличается от исходного. Внесение поправки в расчет приводит к полному соответствию теоретических и экспериментальных данных. [c.157]

Менее очевиден выбор тактики создания образцов применительно к функциональности по методам. Как следствие, среди разработчиков СО время от времени возникают дискуссии следует ли предусматривать применение планируемых к выпуску образцов только в сочетании с определенным методом анализа или же достаточно создать образец как вещество с достоверно установленными значениями аттестованных величин, не регламентируя жестко подобное сочетание. Эти дискуссии, по-видимому, во многом обусловлены различием задач, решаемых разработчиками тех или иных разновидностей СО, и как следствие,— разным их профессиональным опытом. Так СО для физических методов анализа металлических сплавов обычно изготовляют в расчете на применение определенного метода. С другой стороны, широко применяют образцы для анализа тех же сплавов, хотя и разными методами, но имеющими общие операции, например взятие навески пробы и переведение ее в раствор. В последнем случае учитывают общие показатели всей группы таких методов массу пробы, расходуемую на одно определение, а также взаимные влияния компонентов, характерные для применения этих методов. [c.83]

Влияние на диффузионные процессы некоторых факторов. Коэффициент диффузии в значительно меняется в зависимости от температуры процесса, концентрации диффундирующего вещества, свойств среды, наличия в сплаве третьего компонента, а также от многих других причин. В качестве примера в табл. 28 приведены значения коэффициентов диффузии в железе некоторых наиболее важных элементов при определенных температурах. [c.206]

Выше (см. гл. 9) уже рассмотрено поведение отдельных компонентов сплавов и их влияние на качество получаемого металла шва. Однако в заключение надо сделать обобщение влияния на качество сварных соединений, так называемых вредных примесей, к которым относятся сера, фосфор, кислород, азот, водород, а в некоторых случаях и углерод. [c.402]

Помимо скорости окисления того или иного чистого металла Ш1и компонента сплава, большое влияние на срок жизни -нагревательного элемента, работающего на воздухе, оказывают свойства образующегося оксида. Если оксид летуч, то он не может защитить оставшийся металл от дальнейшего окисления. Легко улетучиваются, например, оксиды вольфрама и. молибдена, поэтому такие металлы не могут работать в накаленном [c.37]

Изменение термодинамической активности t-того компонента сплава под влиянием давления Р описывается выражением [c.34]

Влияние отдельных компонентов на свойства некоторых сплавов [c.58]

Медноцинковые сплавы с добавками алюминия, железа, марганца, свинца, никеля и других элементов носят название специальных латуней. Под влиянием третьего компонента резко изменяются свойства этих сплавов. [c.175]

Микроструктура баббита БС2 показана на фиг. 35. Влияние отдельных компонентов сплава сводится к нижеследующему. [c.329]

Помимо скорости окисления того или иного чистого металла или компонента сплава большое влияние на срок жизни нагревательного элемента, работающего на воздухе, оказывают свойства образующегося оксида. Если он летуч, то он удаляется с поверхности металла и не можег защитить оставшийся мегалл от дальнейшего окисления. Так, оксиды вольфрама и молибдена легко улетучиваются, а потому эги металлы не могут работать в накаленном сосгоянии ири доступе кислорода. Если же оксид нелетуч, то он при окислении образует слой на поверхности металла. [c.221]

В работе [21 ] вычислены ТУд и А.5 для ряда бинарных и тройных систем. Из этих данных видно, что энергия активации Е меняется параллельно с изменением Wo — энергии связи за исключением случая диффузии 81 в Си. В системах А1—Си, Си—81 и Ве—81 с увеличением концентрации первого компонента растет как ДА, так и Е. Возрастание ДА говорит об уменьшении порядка в решетке сплава, что увеличивает вероятность диффузии атомов. Хотя в этих сплавах растут как ДА, так и Е, рост ДА превалирует и коэффициент диффузии увеличивается. В случае диффузии 8п в Си значение Е падает с увеличением концентрации олова. Значение ДА также уменьшается, но преобладает влияние энергии активации и коэффициент диффузии растет. [c.23]

Для проверки этого предположения составы исследованных покрытий наносились на платиновые пластины (с целью исключить влияние состава сплава титана) и испытывались в тех же условиях. Для всех трех составов была зафиксирована, хотя и незначительная, потеря веса. Летучесть компонентов покрытий была подтверждена данными спектрального анализа. Для этого в [c.153]

На рис. 4-2 показано влияние содержаний отдельных компонентов на электрическую проводимость алюминиевых сплавов. Как правило, небольшое содержание примеси сильно воздействует на электрическую проводимость. [c.52]

Следует отметить, что на основании недавних исследований [31 ] при растворении твердых растворов и даже гетерогенных сплавов не всегда можно представить анодное растворение сплава рядом парциальных кривых, соответствующих растворению отдельных структурных составляю1дих. В общем случае при рассмотрении парциальных кривых нужно учитывать взаимное влияние компонентов. Так, например, прн растворении сплавов Fe—Сг в кислых растворах [32] было установлено, что по характеру зависимости парциальных скоростей растворения железа и хрома от потенциала и pH в активной области сплавы можно разделить на две группы. Для сплавов с низким содержанием хрома каждая структурная составлятщая характеризуется парциальными поляризационными кривыми, совпадающими по кинетическим параметрам о чистым железом. При концентрациях хрома в сплаве больших 13% кинетические характеристики железа и хрома еоответетвуют характеристикам чистого хрома [c.40]

Структурные превращения в сплавах несмешивающихся компонентов при ускоренном охлаждении перегретого расплава и последующем отжиге. Поскольку большинство традиционных технологий несмешивающихся компонентов включают ускоренное охлаждение расплава, более подробно был изучен этот процесс. Влияние перегрева расплава, ускоренного охлаждения и последующего отжига в интервале температур твердо-жид-кофазного равновесия на структуру и свойства сплавов несмешивающихся компонентов изучали на примере сплава Си—РЬ монотектичес-кого состава. [c.208]

Определенный шаг к раскрытию механизма коррозии гетерогенных сплавов был сделан исследованиями анодного окисления. Прежде всего следует отметить, что неоднозначность взаимного влияния компонентов оказалась присущей и анодным процессам. В одних случаях экспериментальные результаты свидетедьствовали о повышенной анодной активности компонентов сплава по сравнению с чистыми металлами [144, 153, 156- 158], в других наблюдалась прямо противоположная картина [158— 160]. Например, методом [c.158]

Цель данной работы - выяснение взаимного влияния компонентов и фазовых сэруктзфных составляющих двойных и тройных гетеро-фазных сплавов металлов группы железа, являющихся основой промышленных металлических материалов, о молибденсл и ниобием на их поведение в растворах 4н серной, 1н соляной, 2н уксусной и лимонной кислот. [c.4]

Уже давно было установлено, что введение в металл и сплав нового компонента, более легко пассйвируюш егося, как правило, в большей или меньшей степени передает свойство пассивируемости новому сплаву. По этой причине наиболее важным, хорошо изученным и уже давно практически применяемым методом повышения коррозионной устойчивости сплавов вследствие непосредственного повышения анодной пассивируемости является легирование металла компонентами с более высокими пассивирующими свойствами. Основными пассивирующими легирующими компонентами в сплавах на железной и никелевой основе являются, главным образом, хром, а также молибден, кремний и некоторые другие элементы. Предложенные объяснения влияния подобных добавок, механизм действия которых усиленно изучается, можно свести к следующим [c.71]

Состав и структура алюминиевых сплавов существенно влияют на их обрабатываемость. Сплавы, состоящие из структурных фаз с сильно отличающейся активностью (соответственно скоростью растворения), после ЭХО имеют менее качественную поверхность. Содержащиеся в сплаве легирующие компоненты (в виде интерметаллических соединений) не оказывают влияния на шероховатость поверхности и ее микросвойства в зоне обработки, но по ее границам могут вызывать растравливание, питтинги, межкристаллит-ную и внутрикристаллитную коррозию. Это объясняется тем, что при интенсивном растворении металла в зоне обработки разность потенциалов основного компонента сплава и включения оказывает малое влияние на кинетику процесса, так как растворение определяется в основном диффузией в прианодном слое. Вне зоны обработки основной металл в отличие от интерметаллидов покрыт окисной пленкой, что создает благоприятные условия для растворения и растравливания необрабатываемых поверхностей, покрытых слоем электролита. [c.58]

Скачки потенциала А<1> и сохраняют свое значение не только для чистых металлов, но и для различных сплавов. Это относится, в первую очфедь, к твердым растворам. Через скачки потенциала А ( 1 и Аф один из компонентов твердого раствора может оказывать влияние на поведение всего сплава в целом. Так, например, должна осуществляться пассивация железохромистых сплавов. Взаимное влияние компонентов твердого раствора через эти скачки потенциала может иметь место также и при растворении сплава в активной области, при совместном катодном электроосаж-деяии двух металлов с образованием их сплава и т. д. [c.35]

При кристаллизации эвтектического аустенита в области у + Ж + Г (К) также возможны два противоположных направления концентрационных изменений. В их основе лежит изменение состава жидкости и аустенита в связи с влиянием компонента X на температуру эвтектического равновесия. Если с увеличением концентрации X в сплаве она понижается, то при охлаждении в эвтектическом температурном интервале содержание компонента X в жидкости и в аустените увеличивается, способствуя прямой ликвации (рис. 2, а). При повын1ении эвтектической температуры под влиянием элемента X направление концентрационных изменений [c.50]

Качественное и количественное непостоянство влияния компонентов чугуна на его склонность к графитизации затрудняет возможность их классификации по признаку интенсивности этого влияния. Такая классификация затрудняется также и тем, что в многокомпонентных сплавах возникают самые неожиданные побочные реакции между элементами, в корне из.меняющие поведение последних них влияние на структуру чугуна. Так, например, марганец и сера в отдельности относятся к элементам, скапливающимся в эвтектике и поэтому способствующи.м связыванию в ней углерода в виде цементита (марганец, кроме того, будучи карбидообразующим элементом, понижает активность углерода в растворе). При их совместном присутствии в чугуне они образуют сульфид Мп5, выделяющийся из расплава при 1600° и служащий изоморфной подкладкой для центров кристаллизации графита. Поэтому добавка марганца к сернисто.му чугуну и серы к марганцовистому приводит не к усилению отбела чугуна, а к его уменьшению. [c.19]

Приводимые зависимости свойств сплавов от вида диаграммы состояния— лишь приближенная схема, не всегда подтверисдающаяся опытом, так как в ней не учитываются форма и размер кристаллов, их взаимное расположение, температура и другие факторы, сильно влияющие на свойства сплава. Особенно сильно влияние этих факторов сказывается на свойствах силавов-смесей аддитивный закон нарушается и свойства сплава могут быть выше или ниже прямой линии, соединяющей свойства чистых компонентов. Так, при дисперсной двухфазной структуре твердость сплава лежит выше аддитивной прямой. Если сплав-смесь состоит из двух фаз —одной твердой, другой очень мягкой —и последняя залегает ио границам зерна, то твердость сплавов, богатых по концентрации твердой составляющей, ниже аддитивной прямой. Если два компонента, образующих смесь, сильно отличаются по температурам плавления или эвтектика является очень легкоплавкой, то аддитивная зависимость сохраняется лишь в результате измерения твердости при сходственных температурах (например, 0,4 Tain). [c.157]

Следует отметить успешное применение методов математического планирования эксперимента в исследованиях влияния отдельных компонентов сплавов или примесей и совместного влияния этих элементов на коррозионное поведение сплава. Эти методы используют также для выяснения допустимого содержания примесей (метод Бокса—Уильсона), для исследований состав многокомпонентной среды — коррозионная стойкость (метод симплексной решетки Шеффе), для построения математической модели атмосферной коррозии металлов (ИФХ АН СССР). [c.432]

Сведения о влиянии различных примесей на точки плавления и затвердевания упоминавщихся выше металлов можно найти в работах по фазовым диаграммам бинарных сплавов [32, 71]. Этими фазовыми диаграммами для очень малых концентраций следует пользоваться с осторожностью, поскольку экспериментальные сведения для сильно разбавленных твердых растворов ненадежны [26]. Солидус и ликвидус обычно просто экстраполируются до пересечения в точке плавления основного компонента. Этот наклон может оказаться ошибочным, если ближайшие экспериментальные точки получены при концентрации дополнительного компонента, равной, например, 5%- [c.173]

Часто каталитические свойства металла или сплава зависят от их способности хемосорбировать определенные компоненты среды. Поэтому неудивительно, что переходные металлы обычно являются хорошими катализаторами и что электронные конфигурации в сплавах, благоприятствующие каталитической активности и пассивации, сходны между собой. Например, если палладий, содержащий 0,6 d-электронных вакансий на атом в металлическом состоянии, катодно насыщен водородом, он теряет свою каталитическую активность для ор/по-па/>а-водородной конверсии [59] d-уровень заполнен электронами растворенного водорода, и металл не может больше хемосорбировать водород. По каталитической эффективности Pd—Au-сплавы аналогичны палладию, пока не достигнут критический состав 60 ат. % Аи. При этом и большем содержании золота сплав становится слабым катализатором. Золото, будучи непереходным металлом, снабжает электронами незаполненный уровень палладия магнитные измерения подтверждают, что d-уровень заполнен при критической концентрации золота. Результаты исследований каталитического влияния медно-никелевых сплавов различного состава на реакцию 2ННа представлены на рис. 5.17. При 60 ат. % Си и [c.98]

Описаны методы рентгеноструктурного анализа твердых сплавов, результаты исследований структурных изменений исходных продуктов, полуфабрикатов и спеченных сплавов на разных стадиях технологического процесса. Систематизированы данные о влиянии на структуру и свойства технологических факторов структуры исходных компонентов, температур восстановления и карбидизацин, продолжительности и способа размола и т. д. Приведены конкретные методики рентгеноструктурного анализа. [c.56]

Технология производства непрерывного волокна основана на использовании фильерного и штабикового способов. В первом случае стеклянные шарики из загрузочного бункера с помощью дозирующего устройства подаются в лодочку из сплава платинородия, находящуюся в электрической печи. В дне лодочки имеется ряд тонких отверстий (до 200) — фильер расплавленное при 1300—1400 С стекло под влиянием собственного веса вытекает из этих фильер и образует пучок волокон, который замасливается, вытягивается с большой скоростью (свыше 2 км/мин) и наматывается на вращающуюся бобину. Замасли-ватель состоит из пластифицирующих, клеящих и антифрикционных компонентов и обеспечивает ведение процесса без обрыва волокна. Количество замасливателя (по весу) составляет 2—3%. В дальнейшем бобины перематывают и волокно перерабатывают на текстильных предприятиях в нити, пряжу, ленту и ткани. Штабиковым способом волокно получают, расплавляя конец стеклянного штабика капля стекла под влиянием собственного веса падает, вытягивая за собой тонкое волокно оно наматывается на вращающуюся бобину. Фильер- [c.136]

Больщое влияние на интенсивность окисления сплава оказывает химическое взаимодействие образующихся оксидов. В результате таких реакций может возникать более устойчивый оксид сложного состава. В зависимости от состава компонентов сплава, а также и от внешних условий, по крайней мере лишь часть оксидной пленки может состоять из сложного оксида. Интенсивность диффузии реагирующих компонентов в сложных оксидах и шпинелях часто является более слабой, чем в оксидах простого состава. Такие сложные оксиды часто встречаются на поверхности коррозионно-стойких сплавов. [c.65]

Приведенные результаты исследований свидетельствуют о том, что при сжимающей компоненте <Т2 может ускоряться, замедляться рост трещин, изменение его так мало при циклическом растяжении, что им можно пренебречь. В первую очередь, это связано с пластическими свойствами материала, которые могут быть охарактеризованы соотношением i/Oo2 = [83]. Помимо того, в направлении распространения трещины влияние второй компоненты на СРТ также снижается при прочих равных условиях. Поэтому, например, в крестообразных образцах с центральной трещиной из нержавеющего сплава типа 304 с пределом теку-честц 284 и 333 МПа для сохранения влияния второй комионенты на рост трещины вплоть до ее полудлины 50 мм относительный уровень напряжения выдерживали по условию Q > 0,8 при толщине пластины 5 мм [83]. [c.314]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...