Напряжения при дуговой сварке

Анализ типовых структурных схем передачи энергии при разных сварочных процессах (табл. 1.3) позволяет обосновать предлагаемую выше классификацию. Например, при дуговой сварке электрическая энергия ЭЛ из сети проходит следующий путь трансформируется в сварочном трансформаторе или генераторе для получения нужных параметров тока и напряжения [c.24]

До настоящего времени производились исследования остаточных напряжений в конструкциях, сваренных главным образом дуговой сваркой. Первоначальные эксперименты, проведенные по изучению образования остаточных напряжений, показали, что при сварке электронным лучом в результате резкого уменьшения зоны разогрева остаточные напряжения локализуются в сравнительно меньшем объеме металла. Средние значения остаточных напряжений в зоне соединения намного ниже, нежели при дуговой сварке. Значительно ниже оказываются также величины остаточных деформаций. [c.134]

Другой путь измельчения структуры шва - это физическое воздействие на ванну переменным электромагнитным полем или ультразвуком. При этом в объеме ванны возникают колебания, волны горячего металла подмывают растущие столбчатые кристаллиты, их обломки, не успевая полностью расплавиться, служат новыми центрами кристаллизации - структура измельчается. Разрушению вершин столбчатых кристаллитов способствуют механические напряжения в них, возникающие в результате колебаний металла. При дуговой сварке соленоид, генерирующий электромагнитное поле, устанавливают над ванной так, чтобы его ось совпадала с осью электрода, - образуется продольное относительно электрода поле. Ультразвук вводят в сварочную ванну через тугоплавкий стержень, один конец которого помещают в жидкий металл хвостовой части сварочной ванны, а второй конец жестко прикрепляют к концентратору генератора ультразвуковых колебаний. При сварке плавящимся электродом можно присоединить к концентратору мундштук сварочной горелки. [c.28]

При дуговой сварке применяют токи 1...3000 А при напряжении [c.253]

Наибольшее применение в ремонте машин получила наплавка в среде диоксида углерода плавящимся электродом. Используют электродные проволоки диаметром 0,8...2,0 мм и токи относительно большой плотности. Периферийная часть электрической дуги интенсивно охлаждается газом, поступающим из соплового наконечника, поэтому падение напряжения на единицу длины столба дуги будет в несколько раз выше, чем при дуговой сварке без подачи газа. Кроме того, сварка в диоксиде углерода ведется короткой дугой. В таких условиях дуговой разряд имеет возрастающую характеристику, а источник питания должен обладать слегка возрастающей или жесткой характеристикой для интенсификации процесса саморегулирования дуги. Для наплавки деталей применяют ток обратной полярности. [c.293]

Влияние скорости охлаждения в наибольшей степени проявляется при дуговой сварке однослойных угловых швов и последнего слоя многослойных угловых и стыковых швов при наложении их на холодные, предварительно сваренные швы. Металл многослойных швов, кроме последних слоев, подвергающийся действию повторного термического цикла сварки, имеет более благоприятную мелкозернистую структуру. Поэтому он обладает более низкой критической температурой перехода в хрупкое состояние. Пластическая деформация, возникающая в металле шва под воздействием сварочных напряжений, также повышает предел текучести металла шва. [c.265]

При дуговой сварке механические свойства металла сварного шва и прочность соединения в целом зависят от марки титана, марки присадочной проволоки, способов и режимов сварки и могут быть доведены до показателей основного металла. Титановые а-, псевдо-а- и р-сплавы хорошо свариваются, малочувствительны к изменению термических циклов сварки и могут свариваться в широком диапазоне режимов. Сварные соединения из низколегированных а-сплавов почти равнопрочны основному металлу. С повышением легирования различие в прочности и пластичности сварного соединения и основного металла возрастает. Для стабилизации структуры и снятия остаточных напряжений применяют для а-сплавов послесварочный отжиг. [c.476]

Поражение электрическим током. При дуговой сварке используют источники тока с напряжением холостого хода от 45 до 80 В, при постоянном токе от 55 до 75 В, при переменном токе от 180 до 200 В при плазменной резке и сварке. Поэтому источники питания оборудуются автоматическими системами отключения тока в течение 0,5. .. 0,9 с при обрыве дуги. Человеческое тело обладает собственным сопротивлением и поэтому безопасным напряжением считают напряжение не выше 12 В. [c.554]

При дуговой сварке других видов параметры дугового процесса имеют значительную случайную составляющую и выделение информации о положении поверхности изделия существенно усложняется. В ряде случаев для получения приемлемой точности оказывается необходимо применение интеграла измеряемого сигнала и методов, основанных на анализе случайных процессов. Следящие системы для наведения электрода на линию соединения, в которых в качестве датчика используется сварочная дуга, стали интенсивно развиваться только после появления микроэлектронной техники и необходимости создания средств адаптации для сварочных промышленных роботов, применительно к которым преимущества использования сварочной дуги в качестве датчика имеют решающее значение при выборе методов и Технических средств адаптации. В большинстве известных систем рассматриваемого типа для сварки плавящимся электродом в качестве информационного параметра используется сила сварочного тока. При сварке неплавящимся электродом с применением источника питания с крутопадающей характеристикой более информативным параметром оказывается напряжение на дуге. [c.111]

Техника безопасности при дуговой сварке. Для предупреждения несчастных случаев при электродуговой сварке необходимо строго соблюдать правила техники безопасности. Так, например, напряжение сварочного тока не должно быть больше 80 в при сварке на переменном токе и 100 в при сварке на постоянном токе. Корпусы и кожухи сварочных установок, а также рабочий стол сварщика должны быть тщательно заземлены. Для защиты глаз необходимо применять темные стекла, вставляемые в щитки или шлемы. Сварщик должен работать в брезентовой одежде, защищающей тело от ожогов, и в резиновой обуви, предупреждающей поражение электрическим током, и пользоваться специальной. маской для защиты от действия аргона и лучистой энергии. Сварочное помещение должно иметь хорошую вентиляцию. Сварка на расстоянии до 5 Л1 от горючих или взрывчатых материалов запрещена. [c.320]

Ультразвуковые колебания позволяют снимать остаточные напряжения в сварных швах, полученных при дуговой сварке. Обнаружено весьма эффективное воздействие ультразвука на интенсивность полимеризации клеев. Широко внедрена в промышленность обработка твердых и сверхтвердых материалов. [c.3]

Напряжение сети может изменяться в небольших пределах при изменении нагрузки, вследствие чего короткое замыкание вызывает аварию. Между тем при дуговой сварке весь процесс горения дуги сопровождается частыми короткими замыканиями. [c.61]

Кабели силовые гибкие на напряжение до 220 В (ГОСТ 6731—77) для соединения при дуговой сварке электрододержателей со сварочными [c.182]

Если концы двух электродов (или электрода и свариваемого изделия), находящихся под электрическим напряжением, обычно используемом при сварке, сблизить с сохранением между ними небольшого зазора, электрический ток через воздушный промежуток проходить не будет. Если эти электроды сомкнуть, а затем разъединить и удалить один от другого на расстояние до 3—4 мм, то между ними возникнет электрическая дуга, и газовый промежуток станет проводником электричества. Дуга зажигается и без соприкосновения электрода с изделием — вследствие ионизации (пробоя) газового промежутка между электродом и изделием при повышении напряжения между ними в момент зажигания. Этим способом пользуются, например, при дуговой сварке неплавящимся (вольфрамовым или угольным) электродом. Для этого в сварочную цепь параллельно подключают дополнительный источник высокочастотного переменного тока высокого напряжения — осциллятор. [c.14]

Рис. О. Схемы, иллюстрирующие возникновение остаточных сварочных напряжений и деформаций в металле а — кривая распределения максимальных температур в соединении при дуговой сварке, б—металлическая пластина, нагреваемая и незакрепленная, в—пластина, нагреваемая и закрепленная с обоих концов, г—лист с плотно вставленным стержнем, 6 —лист, изготовленный за одно целое со стержнем, е —лист, нагреваемый на участке Т

При дуговой сварке тонкопокрытыми электродами содержание азота в шве составляет 0,12—0,20%. Применение толстопокрытых электродов обеспечивает лучшую защиту зоны сварки, в результате чего содержание азота в металле шва значительно уменьшается и составляет 0,013—0,030% (в зависимости от состава и толщины покрытия, напряжения дуги и т. д.). При сварке под флюсом жидкий металл надежно защищен от воздуха, поэтому содержание азота в шве обычно не превышает 0,008%. [c.51]

Один из наиболее опасных дефектов — непровар. При дуговой сварке его появление связано с недостаточным сварочным током. Опасность непровара заключается в том, что при нагружении изделия в процессе эксплуатации непровар создает концентрацию напряжений. Напряжеиия, возникающие в этом месте, могут в несколько раз превышать средние напряжения в изделии, а это приводит к разрушению изделия при нагрузках, значительно меньших, чем расчетные. Непровары обязательно устраняют подваркой дефектных участков. [c.434]

Большинство этих сталей склонно к образованию горячих или холодных трещин при сварке, что усложняет процесс обеспечения качества сварных соединений с требуемыми свойствами. При дуговой сварке высоколегированных сталей следует предохранять поверхности металла от попадания на него брызг металла и шлака, так как они,- повреждая поверхность, могут быть причиной коррозии или концентрации напряжений, ослабляющих конструкцию. Для предохранения от приваривания брызг на поверхность металла, при летающую к шву, наносят защитное покрытие (крем нийорганический лак, грунт ВЛ-02, ВЛ-023 и др.) [c.219]

Образование макротрещин в околошовной зоне. При дуговой сварке низколегированных и среднелегированных закаливающихся сталей в околошовной зоне иногда также наблюдается образование трещин, которые обычно называют холодными. Они образуются при температурах ниже 300 °С в напряженном мартенсите. Отличительной особенностью холодных трещин является замедленный характер их развития. Обычно они зарождаются через некоторое [c.160]

Условием стабильного горения дуги при дуговой сварке в защитной среде инертных газов на переменном токе является регулярное восстановление разряда при смене полярности. Потенциал возбуждения и ионизации инертных газов аргона и гелИя выше, чем у кислорода, азота и паров металла, поэтому для возбуждения дуги переменного тока требуется источник питания с повышенным напряжением холостого хода. Сварочная дуга в среде инертных газов (аргона или гелия) отличается высокой стабильностью и для ее поддержания требуется небольшое напряжение. Высокая подвижность электронов обеспечивает достаточное возбуждение и ионизацию нейтральных атомов при столкновении с ними электронов. [c.218]

ВРЕМЯ ВОССТАНОВЛЕНИЯ ДУГИ (при дуговой сварке) — время, необходимое для того, чтобы напряжение источника питания возросло от значения, соответствующего короткому замыканию сварочной цепи, до значения, достаточного для возбуждения дуги. В. в. д. считается критерием динамических свойств сварочного генератора, т. е. его способности реагировать на быстрые изменения нагрузки в сварочной цепи. [c.26]

Рассмотрим условия формирования шва при дуговой сварке. Форма шва для этого случая зависит от режима, способа сварки и положения шва в пространстве. Под понятием режим сварки подразумевают совокупность факторов, определяющих условия протекания процесса сварки. Сами факторы называют элементами (составляющими, параметрами) режима сварки. К основным элементам режима дуговой сварки обычно относят величину, род и полярность тока, диаметр (или сечение) электрода, напряжение дуги, скорость перемещения дуги, вид защиты. [c.208]

Электрошлаковая сварка. Электрошлаковая сварка алюминия длительное время не удавалась, о было обусловлено низкой температурой кристаллизации алюминия, что вынуждает применять легкоплавкие, обычно весьма электропроводные шлаки. Выделение теплоты в сварочной ванне при этом ниже, чем при сварке стали. Применяемые при дуговой сварке флюсы, состоящие из смесей фтористых и хлористых солей щелочных и щелочноземельных металлов, легко вскипают с образованием летучих соединений, что вынуждает сваривать при низких напряжениях процесса. В результате этого также снижается количество выделяющейся в шлаковой ванне теплоты. Все эти затруднения были в свое время преодолены и получена возможность сваривать металл принципиально любой толщины за один проход. [c.644]

Выполнение лазерной сварки на скоростях 25...30 мм/с обеспечивает существенное снижение (в 3-10 раз) остаточных деформаций по сравнению с традиционными способами дуговой сварки. Вследствие малой ширины зоны пластических деформаций при лазерной сварке значения сжимающих напряжений в ОШЗ оказываются на 40...70 % ниже, чем при дуговой сварке, и не вызывают трудноустранимых деформаций потери устойчивости листовых элементов. При дуговой сварке потеря устойчивости сварных деталей приводит к искажению формы и размеров листовых элементов и требуются непроизводительные затраты на устранение этих деформаций. [c.427]

Сварочный генератор имеет жесткие или крутопадающие внешние характеристики. Обмотка независимого возбуждения питается от сети переменного тока через выпрямительный селеновый блок и стабилизаторы напряжения. Напряжение при автоматической сварке и ток при ручной дуговой регулируется малогабаритным регулировочным реостатом. Переключение на жесткие или крутопадающие характеристики осуществляется тумблером. Преобразователь снабжен фильтром для снижения радиопомех. [c.20]

Характер распределения продольных напряжений по длине стыкового шва при дуговой сварке на проход пластин толщиной 25 мм представлен на рис. 134. [c.227]

Для сварных соединений, выполненных угледуговой сваркой, допускаемые напряжения аналогичны напряжениям при дуговой сварке электродами Э34 при условии, что механические свойства наплавленного металла и сварных соединений, выполненных угледуговой сваркой, соответствуют требованиям, приведённым в табл 16 и 17 для ручной сварки электродами Э34. Для сварных соединений, выполненных полуавтоматической сваркой наклонным и лежачим электродами и газовой сваркой, допускаемые напряжения такие же, как при дуговой сварке электродами Э42, при условии, что механические свойства наплавленного металла и сварных соединений, выполненных этими видами сварки, удовлетворяют требованиям, приведённым в табл. 17 и 18 для ручной сварки электродами Э42. При несоответствии качества указанным требованиям допускаемые напряжения назначают, как для ручной сварки электродами Э34 [c.153]

Осесимметричное распределение температур возникает при контактной точечной сварке, при дуговой сварке электрозакле-почных соединений, при термической правке. При этом возникает осесимметричное поле напряжений, характеризуемое компонентами Or и Оо плоского напряженного состояния в полярных координатах. Наиболее просто выполняется упругое решение. Для осесимметричного нагрева пластины с произвольным законом изменения температуры в радиальном направлении известно следующее упругое решение [c.430]

Газовая сварка чугуна является одним из наиболее надежных способов, позволяющих получать наплавленный металл по свойствам, близким к основному металлу. Это обусловлено тем, что при газовой сварке происходит более длительный и равномерный нагрев и охлаждение детали, чем при дуговой сварке, а поэтому обеспечиваются лучшие условия для фафитизации углерода в наплавленном металле и менее вероятно появление в соседних со швом участках зон отбеленного чугуна. Уменьшаются внутренние напряжения в свариваемом изделии и возможность образования в нем трещин. [c.428]

КОГ-1 ТУ 16.К73.03-88 Для соединения при дуговой сварке электродержателей сварочных установок на номинальное напряжение 220 В переменного тока частотой 50 Гц или постоянного тока со сварочным устройством [c.139]

Иной точки зрения по этому вопросу придерживаются В. И. Ла-комский и Г. М. Григоренко [7]. Они считают, что при дуговой сварке следует различать два типа поглощения газов металла из атмосферы дуги химическое и электрическое, причем электрическое поглощение превалирует над химическим. Металл анода поглощает газ химически. Содержание в нем газов определяется стандартной растворимостью, температурой металла и парциальным давлением газа в газовой фазе. Металл катода поглощает газ электрически. Концентрация газов в металле катода зависит от катодного падения напряжения, сварочного тока, парциального давления газа в атмосфере дуги и температуры металла. Повышение содержания азота в сварном шве, пй мнению указанных исследователей, объясняется электрическим поглощением таза и малой по сравнению с водородом скоростью диффузии в металле. [c.89]

Возможности управления формой сварочной ванны практически неограничены. Хорошо известно, что, изменяя параметры режима сварки (ток, напряжение дуги, скорость сварки при дуговой сварке ширину зазора, глубину шлаковой ванны, напряжение на ванне, скорость сварки при электрошлаковой сварке ускоряющее напряжение, ток, скорость сварки при электроннолучевой сварке), можно в самых широких пределах изменять форму ванны. Коэффициент формы ванны, т. е. отношение ее ширины к глубине, может изменяться на 2—3 порядка, например в пределах от 50—60 для наплавки или сварки ленточным электродом до 0,10—0,05 для случая сварки толстой аустенитной стали электронным лучом. [c.220]

Кабели предназначены для соединения при дуговой сварке электродержателей автоматических или полуавтоматических сварочных установок с источником питания на номинальное переменное напряжение до 220 В номинальной частоты 50 Гц или постоянное напряжение 700 В, а также для ручной электродуговой сварки. Кабели изготавливают марок [c.443]

На старение, наклеп от длительного действия деформации (от старения) и чувствительность к надрезам азот оказывает неблагоприятное влияние. При дуговой сварке азот может проникать в сварной шов и делать его склонным к образованию коррозионных трещин под напряжением. Однако этого можно избежать, применяя электроды, содержащие Ti, Zr, Nb или Та, или при наличии в электродном покрытии TiOa [202]. [c.66]

Сварочные преобразователи повышенной частоты. При дуговой сварке металлов небольших толщщ на малых токах, а также при сварке неплавящимся элэк-тродом в защитных газах стабильность горения дуги переменного тока невысока. Ее мажво повысить пу 1гй увеличения частоты тока, либо повышением напряжения холостого хода, что, однако, ограничено условиями техники безопасности и снижением косинуса фи . [c.151]

Конструкции из низкоуглеродистой стали в некоторых случаях после сварка подвергаются термической обработке высокий отпуск для снятия сварочных напряжений или нормализация для выравнивания свойств и улучшения структуры отдельных участков сварного соединения. При дуговой сварке угловых однослойных и многослойных швов с перерывом для охлаждения при наложении отдельных слоев все впды термической обработки (кроме закалки) приводят к снижению прочностных и повышению иластических свойств металла шва (табл. 2). Это является следствием того, что при термической обработке дости- [c.32]

Для сварки тптана может быть использовано стандартное сварочное оборудование, снабженное дополнительными устройствами для защиты зоны сварки, а также специализированные сварочные горелкп и головки. В качестве инертных газов применяют аргон чистый марок А и Б ио ГОСТу 10157—62 и гелий высокой чистоты по ВЧ МРТУ 51-04-65. Для защиты зоны дуги и расплавленной ванны необходимо пспользовать аргон состава А. Для защиты остывающей части шва и обратной стороны шва неответственных изделий допускается применять аргон состава Б. Гелий и его смеси с аргоном целесообразно использовать при дуговой сварке плавящимся электродом лпстов большой толщины (8—10 мм). При сварке в гелии необходимый для защиты сварочной ванны расход газа в 2—3 раза, напряжение на дуге в 1,4—1,6 раза и ширина зоны расплавления в 1,4 больше, чем при сварке в аргоне. [c.355]

Характер распределения продольных напряжений по длине стыкового шва при дуговой сварке на проход пластин толщиной 25 мм представлен на рис. 147. Как видно из рисунка, продольные напряжения для швов длиной более 500 мм при указанной толщине металла достигают максимального значения (около 35 кгс/мм ) на расстоянии 300 — 350 мм от концов шва и остаются примерно постоянными на всем среднем участке шва. Для ншов длиной менее 500 мм значение максимальных продольных напряжений находится в зависимости от длины шва, снижаясь при уменьшении длины шва, и наоборот (кривые 1 — 6). [c.221]

При газовой сварке имеют место менее сосредото ченный нагрев и более широкая зона термического влияния, чем при дуговой сварке, что вызывает возникновение более высоких термических напряжений и деформаций. [c.329]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...