Паровые Выходные потери

Потери и расход пара в паровой турбине. Мощность и КПД турбины. Рабочий процесс турбины сопровождается неизбежными потерями. Потери принято разделять на внутренние и внешние. Внутренние потери — это потери внутри корпуса турбины, они уменьшают используемый теплоперепад. Кроме потерь в соплах к внутренним потерям относятся потери в каналах рабочих лопаток, возникающие вследствие ударов частиц пара о кромки лопаток и трения частиц пара о поверхности лопаток и друг о друга (потерянная энергия также превращается в теплоту, повышая энтальпию пара) потери от влажности пара в последних ступенях турбины, возникающие вследствие того, что частицы влаги в паре движутся медленнее сухого пара (особенно вредно разрушающее действие частиц влаги на входные кромки рабочих лопаток, поэтому степень сухости пара в последних ступенях не должна быть менее X = 0,77. .. 0,90) потери, связанные с утечками пара через зазоры между диафрагмами и валом или рабочими лопатками и корпусом (у реактивных турбин) выходные потери, обусловленные тем, что пар по выходе из турбины обладает еще некоторой кинетической энергией. [c.250]

Эффективная мощность и эффективный КПД. Эффективной мощностью турбоагрегата называется мощность на фланце, присоединенном к гребному валу (на выходном валу редуктора, гребного электродвигателя). Эф4)ективный КПД турбоагрегата учитывает все потери в нем для парового турбоагрегата [c.149]

Рабочие лопатки крепились на дисках наружными Т-образными хвостами, одинарными и двойными. Колесо Кертиса и первые шесть дисков были насажены на пальцевые втулки. Вал — жесткий. В стальной цилиндр, отлитый заодно с паровыми коробками, вставлена обойма для его упрощения и лучшего прогрева в обойме— 12 стальных диафрагм. В чугунном выходном патрубке размещены четыре чугунные диафрагмы. Все диафрагмы имели залитые профильные и листовые лопатки. Впоследствии от стальных литых диафрагм завод отказался из-за повышенных потерь энергии. [c.6]

Турбины ЛМЗ (рис. II.1). При проектировании унифицированного ряда турбин для повышенных параметров пара была поставлена в качестве одной из главных задача создания одноцилиндровых паровых турбин мощностью до 50 МВт. При проектировании одноцилиндровой конденсационной турбины 50 МВт наиболее дискуссионным был вопрос о потере выходной кинетической энергии за последним рабочим колесом. Не менее сложные вопросы возникали при проектировании турбин мощностью 25 МВт с отборами пара. Турбины этого типа для низких параметров пара ЛМЗ изготовлял двухцилиндровыми, и для решения поставленной задачи были необходимы принципиально новые решения. Отметим особенности этой серии турбин. [c.18]

Жидкометаллические циклы весьма заманчивы для использования на АЭС с реакторами на быстрых нейтронах, охлаждаемыми жидким металлом. Электропроводность жидких металлов во всем реальном диапазоне температур примерно в 10 раз больше, чем ионизированных газов. Основная трудность создания таких систем — получение высокоскоростного потока жидкости за счет тепловой энергии источника. Возможные пути решения этой проблемы основаны на использовании частичного испарения части жидкости. Проще всего это может быть решено путем применения двухконтурной схемы, в одном из контуров которой использована легкоиспаряющаяся жидкость (например, калий). Подмешиваясь в смесителе к основному потоку, получившему теплоту в теплоисточнике (реакторе), жидкость вторичного контура испаряется. Полученный пар используется в сопле для разгона жидкости первого контура (лития). Паровая фаза отделяется в сепараторе от движущейся с большой скоростью жидкости и после конденсации возвращается в контур. Высокоскоростной поток лития направляется в МГД-генератор. За ним для уменьшения потерь с выходной скоростью установлен диффузор. [c.255]

Указанные опыты в лаборатории паровых турбин ЛМЗ проводились с целью изучения характера обтекания применявшихся заводом турбинных решеток и определения путей их совершенствования. Эти опыты, наряду с расчетами распределения скоростей потока по контуру лопатки, позволили разработать новые профили, имеющие малые профильные потери. Это было достигнуто устранением в эпюре распределения скоростей пиков и сведением к минимуму протяженности участка с положительным градиентом давлений на выходной кромке лопаток. [c.72]

Это выражение справедливо до тех пор, пока давление в выходном сечении парового сопла сохраняется близким к расчетному. Возникающие в струе за соплом потери при отклонении давления от расчетной величины могут быть отнесены к камере смешения. Легко показать, что [c.272]

Анализ структуры потока в сопловых (реактивных) и активных решетках и криволинейных каналах (см. 11-1 и 11-2) показывает, что потери энергии при течении влажного пара возрастают. Увеличение потерь при дозвуковых скоростях обусловлено а) перераспределением давлений по обводу профиля с соответствующим изменением структуры пограничного слоя на спинке б) неизбежным дроблением капель при взаимодействии их с входными кромками лопаток в) расслоением линий тока паровой и жидкой фаз в криволинейных каналах и скольжением жидкой фазы г) образованием пленки на обводе профиля и соответствующим увеличением потерь на трение (в пленке и парокапельном пограничном слое, где капли движутся со скольжением) д) дроблением пленки и крупных капель за выходными кромками и интенсификацией вихревого движения е) переохлаждением пара в каналах ж) изменением степени турбулентности в каналах з) интенсификацией вторичного движения в решетке и участием пленки и капель в нем. [c.305]

Влияние толщины выходных кромок сопловых решеток Акр на характеристики ступеней исследовалось на ступенях № 6—9 (см. табл. 5-1). Ступени испытывались с одним рабочим колесом и постоянными зазорами в проточной части. При работе турбинной ступени на влажном паре картина обтекания выходных кромок решетки суш,ест-венно изменяется. Точка отрыва парового пограничного слоя смещается вниз по потоку, образуя па выходной кромке сопла диффузорный участок. Основной поток пара в этом случае обтекает кромку сопла, заостренную стекающей пленкой влаги. Потери энергии, связанные с обтеканием толстой кромки, уменьшаются, но увеличиваются потери на дробление стекающих пленок и капель (см. 4-5). По-види-мому, с ростом толщины кромки наступает также более раннее дроб- [c.104]

От расчетного давления в конденсаторе зависит конструкция выхлопных патрубков и последних ступеней рабочих лопаток турбины, число выхлопов, площадь поверхности конденсаторов, потери с выходной скоростью, длина рабочей лопатки последней ступени и другие конструктивные факторы паровой турбины. При давлениях в конденсаторе ниже р, = 3,5 кПа вследствие роста удельных объемов пара (при р, = 3,5 кПа = 40 м /кг. [c.42]

Коэффициент полных потерь выходных патрубков конденсационных турбин = 0,6—1,4. Малые значения коэффициента относятся к выходным патрубкам современных мощных паровых турбин. [c.262]

В дальнейшем определяют объемный расход одного потока пара в части НД и по графикам рис. 8.37 выбирают стандартную лопатку последней ступени паровой турбины, которая соответствует принятому значению потери с выходной скоростью пара ДЯ . [c.324]

Потери в турбине. В паровой турбине, кроме рассмотренных потерь с выходной скоростью отработавшего пара, есть потери, которые уменьшают полезную работу. Эти потерн делят на внутренние и на внешние. [c.225]

Из потерь холодного конца теплового цикла перечисленные к. п. д. учитывают лишь потери с выходной скоростью пара за последней ступенью и паровое сопротивление выхлопного патрубка турбины (считая конечное давление по его значению на входе в конденсатор). Остальные потери, связанные с превышением давления на входе в конденсатор над давлением насыщения при температуре холодного источника (начальной температуре охлаждающей воды), зависят от температурного напора и нагрева воды в конденсаторе, следовательно, характеризуют экономичность системы охлаждения и могут учитываться отдельно. [c.22]

Достоинство механических форсунок заключается в том, что они не потребляют пар на распыливание топлива. Это достоинство перекрывает некоторые недостатки форсунок, особенно когда их устанавливают к паровым котлам электрических станций, где борьба с потерями пара и конденсата ведется очень активно. К недостаткам механических форсунок следует отнести засорение их выходного отверстия и зарастание его нагаром (нефтяным коксом), а также неудобство регулирования их производительности. Последнее обычно осуществляется дросселированием топлива, что снижает его давление перед головкой форсунки и тем самым ухудшает распыливание топлива. [c.330]

В результате оседания капель влаги на поверхностях лопаток и на торцевых стенках канала решетки образуется жидкая пленка, которая, взаимодействуя с пограничным слоем парового потока, повышает потери энергии в потоке. Жидкая пленка, стекая с выходных кромок лопаток, дробится и генерирует таким образом крупные капли (крупнодисперсную влагу). Капли жидкости срываются также с поверхности пленки. [c.100]

У паровой турбины, в которой имеется непрерывный поток пара, потери за счет неполного расширения не возникают. По сравнению с поршневыми машинами турбина имеет то большое преимущество, что энергия пара в ней может быть использована вплоть до весьма низких давлений в конденсаторе. Однако небольшая потеря с выходной скоростью существует и здесь. Конечные размеры проходных сечений требуют, чтобы пар покидал последнее рабочее колесо турбины с конечной кинетической энергией, которая в конденсаторе превращается в тепло трения. [c.164]

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

При экономической нагрузке 80 мгвт и противодавлении 0,04 ama выходная потеря составляет немногим более 8 ккал1кг. Несмотря на значительные выходные потери, неизбежные, впрочем, в турбинах предельной мощности, относительный внутренний к. п. д. турбины достаточно высок r = 0,78 при экономической нагрузке. Механические потери составляют меньше 0,5%, что характерно для паровых турбин большой мощности. [c.201]

Д.чя привода рабочих питательных насосов применены паровые турбины. Одновальный турбоагрегат 500 Мвт с четырьмя выхлопами имеет мощность, близкую к предельной по размерам выхлопов и выходных потерь. Поэтому щ лесообразно применение схемы включения приводной турбины питательного насоса с самостоятельным конденсатором. Приводная турбина питается паром из четверт(,1Го отбора давлением 10,2 ат. Перед рабочим питательным насосом включен вспомогательный бустерный насос, соедниенный с ним посредством редуктора. Пус-ко-резервные насосы имеют электропривод- [c.151]

На участке испарения имеются потери на трение в самой трубе, местные потери на выходе пароводяной смеси в паровой объем испарителя и потери на ускорение потока. Кроме того, необходимо принять во внимание, что часть перепада затрачивается на подъем жидкости от отметки, соответствующей уровню в корпусе испарителя, до выходного сечения подъемной трубы, т. е. в данном примере на высоту Лпрев= 0,2 м. [c.393]

Задача определения параметров турбинной ступени или отсека ступеней на режимах, отличающихся от номинальных, может быть решена методом расчета отсека с конца . Этот метод в применении к паровым конденсационным турбинам получил название метод Лошге При расчете методом Лошге обычно считается, что потери в лопаточных венцах при изменении режимов остаются постоянными. Это справедливо для многоступенчатой паровой конденсационной турбины, где теплоперепады промежуточных ступеней при изменении режимов сохраняются неизменными. Для турбины с небольшим числом ступеней и большим противодавлением параметры изменяются во всех ступенях. В связи с этим целесообразно вводить в расчет экспериментальные данные по потерям в решетках в зависимости от характера их обтекания потоком рабочего тела, а также учитывать коэффициент использования выходной кинетической энергии. [c.201]

Пусть тепловой перепад (располагаемое теплопадение) для одной ступени составляет Ло (рис. 22—III) часть этого перепада Л с теряется на трение в сопле следовательно, процесс расширения пара в сопле происходит не по адиабате 1-2, а по политропе 1-2. Кроме этого, часть теплового перепада Лд расходуется на трение в каналах рабочих лопаток, на трение и вентиляцию при вращении диска в паровой среде, а часть перепадаЛд.о на потери с выходной скоростью из каналов рабочих [c.226]

Можно использовать понятие степень бинарпости ПГУ с КУ. Значение степени бинарности приближается к единице, когда удается почти полностью использовать теплоту выходных газов ГТУ для генерации пара в паровой ступени установки. В бинарной ПГУ потери теплоты = О и КПД [c.273]

В многоступенчатых турбинах пар или газ расширяется в последовательно расположенных ступенях давления (см. рис. П.20 и П.36), поэтому весь перепад энтальпий в них распределяется на ряд ступеней давления. Выбирая определенное число ступеней, можно в каждой ступени получить достаточно малые перепады энтальпий, а следовательно, и малые скорости истечения Сг 1см. формулу (ПЛ6)]. Тогда можно выбрать и сравнительно малые окружные скорости и, однако так, чтобы отношение ы/Сх было достаточно большим — близким к тому, которому соответствует максимальное значение т1ол. В результате получатся высокие значения относительного внутреннего к. п. д. ступени, так как станут сравнительно небольшими основные потери в ступени потери в соплах — вследствие малых значений с потери с выходной скоростью и на рабочих лопатках — вследствие приближения отношения м/с к значению, отвечающему максимуму Цол (см. рис. П.31) потери вентиляционное и на трение диска о пар в активных ступенях паровых турбин с парциальным подводом пара — вследствие малых значений и. Это подтверждает рис. 11.34, на котором нанесена кривая Ст. в в зависимости от /с вследствие сравнительно небольших значений Ст. в кривая т)о, приближается к кривой т]ол с соответствующим возрастанием максимума т о, (потери от утечек, не зависящие от i / , не учтены). [c.175]

К внутренним относятся потери в клапанах св ежего пара, перепускных клапанах, в соплах, на ]забочих лопатках, с выходной скоростью, на трение диска в паре и др. К внешним потерям относятся механические потер1И от преодоления трения в опорных и упорных подшипниках, а также потери от утечки пара через концевые лабиринтовые уплотнения. Потери тепла в паровой турбине учитываются ее коэффициентом полезного действия. Различают следующие коэффициенты полезного действия турбоагрегата. [c.126]

Установка М. повышает сопротивление при проходе пара или газа, что следует учесть при выборе расчетного противодавления в паровых машинах, которые работают с использованием отработанного пара, и в компрессорах. Масло из М. удаляется при помощи конденсационного горшь а, если в М. и.меется достаточно большое избыточное давление. В противном случае достаточно гидрЕ1влич. затвора со столбом жидкости соответствующей высоты. Из М., стоящего под вакуумом, масло удаляется напором пара, подводимого к сосуду, в к-ром собирается масло, стекающее из М. Нижняя часть М. снабжена спускным отверстием с краном, через к-рое отводятся в 1 ондеисационный горшок скопляющиеся на дне М. вода, масло и грязь. В нижней же части М. установлено водоуказательное стекло с пробными краниками. Для определения потери давления пара нри проходе через М. у входного или выходного штуцеров д. б. установлены чувствительные манометры. В корпусе. маслоотделителя следует делать отверстия для ввода острого пара в целях очистки рабочих поверхностей маслоотделителя от налета масла и грязи. [c.273]

Например, характеристики многих машин, производяш их работу, определяются нестационарными явлениями, о которых исследователи имеют до сих пор довольно поверхностное представление. Особое значение эта проблема имеет для течений за лопатками газовых и паровых турбин. Лопатки с острыми выходными кромками для малоразмерных турбин выполнить практически невозможно. В крупногабаритных турбинах нередко также нельзя сделать тонкие кромки из условий обеспечения прочности или охлаждения лопаток. Выходные кромки могут иметь и плоскую торцевую поверхность, но обычно на практике применяют лопатки со скругленными кромками. И при дозвуковых, и при сверхзвуковых скоростях статическое давление непосредственно за тупой выходной кромкой меньше, чем в прилежащем основном потоке. Это относительно низкое давление называют донным. Оно проявляется в дополнительном донном сопротивлении профиля. Хотя донное сопротивление существует и при дозвуковых, и при сверхзвуковых течениях, порождается оно в этих случаях различными причинами. При дозвуковых течениях фактором, определяющим сопротивление профиля, является существование вихревой дорожки Кармана. При сверхзвуковых течениях периодический сход вихрей с выходных кромок может подавляться в этом случае будут преобладать эффекты потери импульса, связанные с волнами расширения и сжатия. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...