Плоские торцевые поверхности

Технологические канавки для выхода шлифовального круга. При шлифовке кромки шлифовального круга всегда немного закругляются (это закругление на рисунке 13.50 указано радиусом К). В связи с этим для получения при обработке цилиндрической или плоской поверхности детали предусматривают технологическую канавку для выхода закругляющейся кромки шлифовального круга. На цилиндрической поверхности детали (рис. 13.50, слева) канавка выполнена слева. На детали с точно обработанной внутренней плоской торцевой поверхностью (рис. 13.50, справа) канавка выполнена в виде углубления на торце детали. Форма и размеры канавок для выхода шлифовального круга стандартизованы в ГОСТ 8820—69 и приведены на рисунке Ъ.5, а, б [c.233]

В качестве поверхности конденсации используется плоская торцевая поверхность 9 цилиндра диаметром 50 и длиной 80 мм. Она защищается от воздействия натрия тонким сл оем нержавеющей стали (толщина слоя известна). [c.344]

На токарно-карусельных станках обтачивают наружные и растачивают внутренние цилиндрические и конические поверхности, обтачивают фасонные поверхности сверлят, зенкеруют и развертывают отверстия, обтачивают плоские торцевые поверхности. Использование специальных приспособлений позволяет нарезать резьбы резцами, обрабатывать сложные поверхности по копиру, а также фрезеровать и шлифовать плоские поверхности. [c.477]

В тех случаях, когда необходимо обеспечить правильное взаимное расположение цилиндрических и плоских (торцевых) поверхностей, шлифовальный круг заправляют по следующей схеме (см. рис. 23.47, г) и поворачивают на определенный угол. Шлифуют коническими участками круга. Цилиндрическую поверхность шлифуют с продольной подачей 5 р и периодической подачей на глубину резания. [c.528]

Как было показано в 1.3, при взаимодействии жёсткого тела с шероховатой поверхностью и упругого основания микронеровности можно моделировать системой штампов, контактирующих с упругим полупространством. Для простоты положим, что каждый штамп имеет форму цилиндра и контактирует с упругим полупространством своей плоской торцевой поверхностью, представляющей собой круг радиуса а. [c.424]

Результаты решения задачи Сирса были подтверждены экспериментами. Вместе с тем выяснилась причина несовпадения с экспериментальными данными результатов решения задачи Сен-Венана в экспериментах стержни касались не плоскими торцевыми поверхностями, как это-предполагается при постановке задачи, а небольшими участками этих поверхностей, расположенными у края. [c.14]

На фиг. 21 показана установка корпусной детали для обработки противолежащих плоских торцевых поверхностей. При значительном межцентровом расстоянии можно пренебречь при расчете припусков перекосом заготовки при установке ее на два пальца и, с достаточной для практических целей точностью, погрешность базирования можно принять по формуле [c.23]

Элементы деталей Плоские торцевые поверхности [c.132]

Плоские торцевые поверхности [c.164]

Станки токарной группы предназначены для обработки наружных и внутренних поверхностей вращения (цилиндрических, конических и фасонных), обработки плоских торцевых поверхностей (под- [c.434]

На расточных станках выполняется в основном растачивание отверстий специальными расточными резцами или блоками. Также может производиться сверление, зенкерование и развертывание отверстий, обрабатываются наружные цилиндрические поверхности, плоские торцевые поверхности, нарезаются наружные и внутренние резьбы, производится фрезерование всеми видами фрез. [c.454]

На горизонтально-расточном станке обрабатывают отверстия, наружные цилиндрические и плоские (торцевые) поверхности, уступы, канавки, конические отверстия, наружную и внутреннюю резьбу. [c.456]

Пусть дано упругое тело длиной /, ограниченное снаружи и внутри поверхностями круговых конусов с общей осью и с общей вершиной (конический полый стержень, не обязательно тонкий), и двумя плоскими торцевыми поверхностями, нормальными к оси. Тело обладает анизотропией частного вида в каждой точке имеется плоскость упругой симметрии, нормальная к оси вращения (или параллельная плоскостям поперечных сечений). Примем общую вершину конических поверхностей за начало координат и направим ось ъ цилиндрической системы координат по общей оси конических поверхностей, а г — как угодно (нормально к 2 рис. 101). Уравнения обобщенного [c.353]

Среда протяженности d с показателем преломления п (плоские торцевые поверхности) [c.134]

В случае толстых вибраторов наличие плоской торцевой поверхности у точки питания приводит к заметному отличию между расчетными и экспериментальными значениями входного сопротивления из-за неучета торцевой емкости и связанных с ней токов. Для уменьшения торцевой емкости, ухудшающей согласование вибратора с линией питания, плечо вибратора вблизи точки питания выполняется в виде конуса. При этом расчетные значения входного сопротивления, полученные без учета торцевых токов, хорошо совпадают с экспериментальными. [c.203]

При использовании метода помутнения зеркала, применяемого в гигрометре ВГ-2 (КуАИ), охлаждаемый элемент (рис. 6.11,а) выполнялся в виде медного стержня 14, к торцевой поверхности которого была припаяна тонкая железная пластинка с хромированной зеркальной плоской поверхностью. Термопара 15 заделывалась под железную пластинку. Световой луч от лампочки 2 падает на зеркальную поверхность, отражается от нее и, пройдя через линзу 10, подается на фотоэлемент 9. В момент выпадения конденсата зеркальная поверхность излучит диффузию, что и зарегистрируется фотоэлементом и электронным индикаторным устройством, а по показанию соединенного с термопарой измерительного прибора фиксируется температура точки росы. В гигрометре ВГ-1 применен способ утечки тока. В этом варианте охлаждаемый элемент (рис. 6.11,6) изготавливается из металлической трубки 16, запаянной с одного торца и металлического стер- [c.298]

Влияние указанных факторов разберем на примере следующей задачи. На участок плоского канала длиной L действует с обеих сторон одинаковый тепловой поток q. Для улучшения условий охлаждения стенок внутри канала помещена однородная пористая вставка такой же длины L. Отличие в постановке задачи с короткой вставкой по сравнению с задачей с бесконечно длинной пористой вставкой заключается в условиях теплообмена на торцевых поверхностях. Для короткой вставки учитывается теплообмен между входной поверхностью и набегающим потоком с помощью обоснованных ранее условий [c.112]

Схема ВЗР, у которого гибкое колесо в недеформированном состоянии имеет форму плоского диска с зубьями на торцевой поверхности, а жесткое неподвижное колесо имеет зубья на конической поверхности, показана на рис. 11.5, в. Двухволновой генератор нажимает на диск гибкого колеса в двух диаметрально противоположных местах, изгибает диск и таким образом вводит в зацепление зубья гибкого и жесткого колес, образуя две бегущие по окружности волны. В этом ВЗР Zr = Z)n q W передаточное отношение [c.192]

Как утке отмечалось в разделах 3.2 и 4 I, в качестве метода экспериментального исследования напряженно-деформированного состояния рассматриваемых образцов моделей, ослабленных мягкими прослойками, использовали метод NtyapoBbix полос. При этом в соответствии с методикой, изложенной в работах /135, 141/, на плоские торцевые поверхности кольцевых образцов наносили рабочие растры с линиями, параллельными осям симметрии образца л и>< (см. рис 4 3). Испытания кольцевых образцов в контейнере проводились с фиксацией картин мларо-вых полос и V . перемещений в направлении осей х и v. Определение компонент тензора напряжений и десрормаций Од., и Ej , Уду проводили путем обработки полуденных картин муаровых полос по рекомендациям, приведенным в работах /136, 137/. [c.210]

Рис. 1. Схемы виброобкатывания а — наружной цплиндрпчес-кой поверхности, 6 — плоской торцевой поверхности.

На рис. 8.14 представлена схема экспериментальной модели, установленной на вибростоле. Она представляет собой корпус 1, несущий два плоских упора 2, выполненных из бронзы, и шпиндель 3. На шпиндель свободно надет боек 4 с плоскими торцевыми поверхностями. Один из упоров 2 выполнен подвижным, вследствие чего величину долевого зазора между бойком и упорами можно регулировать в достаточно широких пределах. Шпиндель 3 и неподвижный упор изолированы от корпуса и друг от друга и включены в схему измерений, позволяющую регистрировать моменты контактов бойка с тем или другим упором. Торцевые поверхности бойка и упоров были смазаны вазелиновым маслом, а затем протерты до исчезновения видимых следов смазки. Модель была установлена на столике вибратора и подвергнута воздействию гармонической вибрации с амплитудой Qo = 1,0 мм я частотой со = 220 j eK, что соответствует максимальной скорости вибрации, равной v = 0,22 м/сек. [c.284]

Рис. 15-23. Суперкавитация. Двумерный кавитационный след за плоской торцевой поверхностью клина. Vo= 9,l м1сек- а-0,5 (фотография получена в Калифорнийском технологическом институте).

При проволочном исполнении провода вибратора вблизи точкв питания постепенно сближаются и сводятся в один жгут (см рис. 10.11). При этом отсутствуют плоские торцевые поверхности и связанная с ними дополнительная емкость между плечами вибратора, ухудшающая его согласование с питающей линией. Отсутствие плоских торцов позволяет получить хорошее совпадение между расчетными и экспериментальными результатами, не вводя в рассмотрение токи на торцевых поверхностях (см. 11.2 рис. 11.4). [c.181]

Например, характеристики многих машин, производяш их работу, определяются нестационарными явлениями, о которых исследователи имеют до сих пор довольно поверхностное представление. Особое значение эта проблема имеет для течений за лопатками газовых и паровых турбин. Лопатки с острыми выходными кромками для малоразмерных турбин выполнить практически невозможно. В крупногабаритных турбинах нередко также нельзя сделать тонкие кромки из условий обеспечения прочности или охлаждения лопаток. Выходные кромки могут иметь и плоскую торцевую поверхность, но обычно на практике применяют лопатки со скругленными кромками. И при дозвуковых, и при сверхзвуковых скоростях статическое давление непосредственно за тупой выходной кромкой меньше, чем в прилежащем основном потоке. Это относительно низкое давление называют донным. Оно проявляется в дополнительном донном сопротивлении профиля. Хотя донное сопротивление существует и при дозвуковых, и при сверхзвуковых течениях, порождается оно в этих случаях различными причинами. При дозвуковых течениях фактором, определяющим сопротивление профиля, является существование вихревой дорожки Кармана. При сверхзвуковых течениях периодический сход вихрей с выходных кромок может подавляться в этом случае будут преобладать эффекты потери импульса, связанные с волнами расширения и сжатия. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...