Изгиб полный

В случае плоского косого изгиба полный прогиб стержня происходит в направлении, перпендикулярном нейтральной линии, т. е. [c.278]

В (12.11) произведение ЕЗу называют жесткостью при изгибе. Равенство (12.11) фактически является записью закона Гука при изгибе. Полная потенциальная энергия деформации для балки длиной / равна [c.197]

Из сравнения этого равенства с (12.6) следует, что ау1 = ао , то есть при плоском косом изгибе полный прогиб / направлен перпендикулярно к нулевой линии, и изогнутая ось балки не лежит в силовой плоскости. [c.242]

Главные напряжения при изгибе. Полная проверка прочности балок [c.165]

При изгибе моментом М, Н-мм где W и Wi — моменты сопротивления изгибу полного и ослабленного отверстиями под заклепку сечений листа, мм [c.183]

По этим причинам трудно согласиться с мнением, что испытания на изгиб полнее обнаруживают влияние агрессивных сред на стеклопластики, о чем утверждают авторы недавно предложенной установки по испытанию стеклопластиков на ползучесть в условиях изгиба [1]. [c.168]

Выражения для момента инерции и момента сопротивления изгибу полного квадрата относительно оси г таковы [c.156]

Попытку учесть влияние градиентов напряжений на величину предела текучести пластичных материалов при изгибе и кручении стержней простейшей формы (прямоугольник, ромб, круг, двутавровый стержень — при изгибе, полный стержень — при кручении) сделал И. А. Одинг [326], вводя в условие постоянства максимальных касательных напряжений некоторый коэффициент эквивалентности, величина которого определяется геометрией сечения. Для полого образца из пластичного материала предел текучести при кручении, по Одингу, может быть определен И8 выражения [c.203]

Вследствие больших возможных изменений формы упругой линии при изгибе полное перемещение какой-либо точки продольной оси стержня не соответствует обычному понятию прогиба. Например (см. рис. 1.1), кроме прогиба конца стержня у существенным является его смещение щ, которое не рассматривается в обычной приближенной теория, основанной на линейном исходном уравнении. [c.22]

Рис. 7. Диаграмма испытания надрезанных образцов нз статический изгиб /пл — стрела пластического прогиба /дю2 — прогиб при разрушении Ртах — максимальное усилие при изгибе. Полная работа деформации измеряется полной площадью диаграммы. Заштрихованная площадь диаграммы— работа излома.

Образцы для испытаний второй и третьей групп имеют значительные размеры, и использование их представляет определенные трудности. Поэтому были затрачены значительные усилия, чтобы установить корреляцию между испытаниями больших специальных образцов и испытаниями стандартных малых образцов на ударный изгиб. Полной корреляции установить пока не удалось, однако для отдельных групп сталей такая корреляция намечается. Так, установлено, что в судах типа Либерти хрупкие разрушения наблюдались при температурах, при которых малые образцы с остроугольным надрезом, вырезанные из листов разрушенных судов, имели ударную вязкость не более 1,2 кгс/см . [c.156]

ПОЛИ о г моменты сопротивления изгибу полного и ослабленного отверстиями под заклепки сечений листа [c.370]

Динамические испытания на ударный изгиб выявляют склонность металла к хрупкому разрушению Метод основан на разрушении образца (рис. 44, в) с концентратором посередине одним ударом маятникового копра (рис. 44, б). По шкале маятникового копра определяют полную работу /С, затраченную ири ударе (работа удара) (рис. 44, а) /< -= РИ ( os Р — os а). [c.68]

На рис. 405 приведены примеры полного или частичного устранения изгиба. Плечи углового рычага (конструкция 1) испытывают изгиб от действия сил, приложенных на крайних точках. Введение таврового ребра между концами рычага (конструкция 2) ликвидирует изгиб. [c.558]

Ввиду малой величины напряжений изгиба и возможности их полного устранения (путем увеличения профильного угла а ц плотной посадки по граням шлицев) прочность треугольных шлицев почти всецело определяется напряжениями смятия. [c.264]

В шлицевых валах наиболее напряженным является сечение А —А (рис. 290, а), в котором действуют полный крутящий момент, передаваемый соединением, и напряжения изгиба шлицев. Степень концентрации напряжений зависит от формы перехода от шлицев к валу. [c.271]

Нетрудно установить, что линия полного прогиба при косом изгибе составляет с осью у угол Р, т. е. она всегда перпендикулярна направлению нейтральной линии. [c.202]

Сравнивая формулы (12.18) и (12.7), замечаем, что угол между плоскостью изгиба и осью у по абсолютной величине равен углу между нейтральной линией сечения и осью 2. Отсюда следует, что полный прогиб при косом изгибе перпендикулярен к нейтральной линии сечения (рис. 323, в). Очевидно отклонение полного прогиба [c.336]

В этом случае кривизна х при обходе кольца получает два полных периода изменения, как это видно на рис. 508. Кольцо изгибается по четырем полуволнам, принимая форму, близкую к эллипсу. [c.439]

Пусть напряженное состояние в плоском образце с толщиной So создается в результате чистого изгиба прогибом таким образом, что коэффициент формы цикла Кфц = О (Кфц = ta/tu, где tfl и 1ц - соответственно время выдержки и полное время цикла). При этом деформации и напряжения на крайних волокнах соответственно [c.391]

Учебник для вузов, в которых сопротивление материалов изучается по полной программе. Книгу в целом отличает глубоко продуманная последовательность изложения - от частного к общему - и разумное повторение материала, позволяющее глубже вникнуть в существо вопроса. В первой части дается традиционный курс сопротивления материалов в элементарном изложении. Во второй части приводятся дополнения по некоторым вопросам, рассмотренным в первой части, а также рассматриваются задачи, требующие применения методов теории упругости. Таковы, например, задачи о кручении стержней, о местных напряжениях, об изгибе пластинок, о кручении тонкостенных стержней. Для возможности более обоснованной трактовки таких задач в книгу включен раздел, посвященный основным уравнениям теории упругости и некоторым наиболее простым задачам этой науки. [c.234]

Механические испытания материалов отличаются большим разнообразием по характеру нагрузки различают испытания статической, динамической и повторно-переменной нагрузками по виду деформации испытуемого образца — испытания на растяжение, сжатие, кручение, изгиб, сложное сопротивление. Наиболее распространены испытания статической нагрузкой, а из них — испытания на растяжение, осуществляемые наиболее просто и позволяющие получить весьма полные и надежные данные о механических характеристиках материала. [c.195]

Вычисленная в И энергия (11,6), которую можно назвать энергией чистого изгиба, представляет собой лишь ту часть полной энергии, которая обусловлена неравномерностью растяжения и сжатия вдоль толщины пластинки при отсутствии какого-либо полного ее растяжения. Наряду с этой энергией в полную энергию входит еще часть, обусловленная как раз наличием этого общего растяжения ее можно назвать энергией растяжения. [c.75]

Тензор напряжений а 5, увязанный с растяжением пластинки, определяется формулами (13,2), в которые вместо Ыдр надо подставить полный тензор деформации, определяемый согласно формуле (14,1). Энергия чистого изгиба определяется формулой [c.76]

Значения проекций угловой скорости 0)( > зависят от движения трёхгранника XYZ по поверхности i, . Для выяснения зависимости названных проекЩ1й угловых скоростей от свойств поверхности припомним сказанное в 69. Мм там видели, что при переходе какой-либо точки по поверхности из положения М в смежное положение Alj, отстоящее от начального на бесконечно малое расстояние йа, плоскость, касательная к поверхности, повёртывается на бесконечно малый угол ф=6 о вокруг так называемой оси полного изгиба поверхности, соответствующей точке М и направлению о при этом о есть единичный вектор касательной к дуге ЖЛ/,, а 6 — так называемый полный изгиб. Полный изгиб определяется формулами (Ю.З) на стр. 103 и (10.6) или (10.7) на стр. 105. В 69 было, далее, указано, что полный изгиб 6 может быть разложен на два составляюшях вектора, а именно, по направлению о и по направлению g , лежащему тоже в касательной плоскости и перпендикулярному к о [c.603]

В работе [210] в качестве примера рассмотрен изгиб полной торообразой оболочки (рис. 12.12) моментом (FJ = 0). Параметры оболочки и нагрузки [c.443]

В какой послвдояательности рыполняется полная проверка псочности балок при поперечном изгибе Для каких сечений и какие записываются при зтом условия прочности [c.64]

Уменьшение высоты зубьев, необходимое для устранения интерференции, можно получить путем уменьшения высоты головок зубьев жесткого и гибкого колес или только одного из колес. При уменьшенной высоте головок соответственно увеличиваются радиальные зазоры во виадинах при полной глубине захода зубьев. Следовательно, можно умень1пить высоты ножек зубьев. Не трудно понять, что уменьшение высоты ножки зуба приводит к увеличению ширины впадины по окружности впадин. Увеличение ширины впадин выгодно для гибкого колеса. Оно приводит к увеличению его гибкости, а вместе с тем и к уменьшению напряжений изгиба. Рекомендованные профили зубьев изображены на рис. 10.8. Здесь зубья колеса g имеют только го- [c.198]

Для уменьшения трения скольжения и износа трущихся поверхностей лучше принимать произвольное направление неровностей. Для деталей, подверженных усталостному разрушению, наименее благоприятным является расположение неровностей, перпендикулярное оси изгиба или кручения. При выборе параметров Ra и Rz предиочтенпе следует отдавать Ra, так как этот параметр дает более полную оценку шероховатости. Выбор численных значений параметров должен быть тщательно обоснован в техническом и экономическом отношениях. Например, увеличение относительной опорной длины /р способствует повышению контактной прочности и износостойкости, но достигается с помощью трудоемких отделочных операцпй . [c.98]

При изгибе, кручении и. сложных напряженных состояниях напряжения по сечению распределяются неравномерно. Они имеют максимальную величину в крайних точках сечения, а в других могут снижаться до нуля, например на нейтральной оси сечения, подвергаемого изгибу. В этих случаях можно только приблизиться к условию полной равно-прочнрсти выравниванием напряжений по сечению, удалением металла из наименее нагруженных участков сечения и сосредоточением его в наиболее нагруженных местах — на периферии сечения. [c.102]

Для полного устранения консоли деталь монтируют на неподвижной опоре 1 (см. рис. 108, в), через которую проходит приводной валик 2, разгруженный от изгиба и передающий детали крутящий момент через шлицевой венец. Здесь подшипники нагружены так же, как у двухопор ного вала. Однако они работают в менее благоприятных условиях так как у них вращается наружное кольцо (а нс внутреннее,, как в случае двухопорного вала), вследствие чего их долговечность уменьшается. [c.225]

Наиболее распроетранен способ определения Предела вьгаосливости при циклическом симметричном изгибе по Велеру. Консольный или двухопорный образец, вращающийся вокруг собственной оси с постоянной частотой, нагружают постоянной по направлению силой. За каждый оборот все точки поверхности образца в опаснохг сечении один раз проходят через зону максимального напряжения растяжения и один раз — через зону максимального напряжения сжатия, проделывая полный цикл знакопеременного симметричного изгиба. Частота циклов равна частоте вращения образца в единицу времени число оборотов до разрушения равно разрушающему числу циклов. Такой вид изгибнОго нагружения (круговой изгиб) свойственен многим машиностроительным деталям (например, валам зубчатых колес, ременных и цепных передач). [c.280]

Болт (рпс. 351, н), установленный с зазором в отверстиях деталей п подвергаемьн изгибу поперечными силами, деформируется. При полной выборке зазора на участке болта, близком к плоскости стыка, возникают еще напряжения среза. Кроме того, болт растягивается вследствие его удлинения при смещении притягиваемой детали. Эти напряжения складываются с напряжениями растяжения, созданными в болте предварительной затяжкой. В результате возникает сложное напряженное состояние от одновременного действия тгибающих, срезывающих и растягивающих сил прочность болта резко падает. [c.500]

У симметричных профилей (рис. 375,а) для полной разгрузки витков от изгиба необходимо, чтобы линия, перпендикулярная к несущей поверхности витка, проходящая через его крайнюю точку А (линия АБ), была касательна к окружности впадины. Из тригонометрических соотношений условие безызгибности [c.529]

Экспериментами установлено, что прочность сцепления понижается, если вал или ось испы тывает переменные напряжения изгиба а , а следовательно, дополнительные напряжения сдвига в стыке. При этом предельный коэффициент трения (сцепления) сдвига на поверхности контакта от полной нагрузки уменьшается на величину, пропорциональную а и OTHOiue-нию d/l [c.82]

В дополнение к уравнению статики используем уравнение перемещений. Пренебрегая изгибом колец и предполагая отсутствие радиального зазора в подшипнике, можно принять, что сближение тел качения и колец равны соответствующим проекциям полного сменгения кольца Йо, т. е. [c.347]

Рис. 5.19. Движение прыгуна с шгстом. В положении а) вся энергия представляет собой кинетическую энергию, зависящую от скорости, с которой бегун бежит. В положении б) прыгун опирает передний конец шеста о землю и (в особенности, если шест сделан из стеклянного волокна) запасает упругую потенциальную энергию в шесте, изгибая его. В положении в) поыгун поднимается в воздух его кинетическая энергия переходит в энергию вращательного движения вокруг нижнего конца шеста. Прыгун обладает потенциальной энкргией как за счет силы тяжести, так и за счет оставшейся упругой энергии шеста. В положении г), когда прыгун находится над планкой, его кинетическая энергия мала, так как он движется медленно, его потенциальная энергия (гравитационная), наоборот, велика. Полная энергия прыгуна с шестом не всегда остается постоянной, потому что часть энергии расходуется на преодоление тр гния (внешнего и мускульного),, а также на работу, совершаемую прыгуном при изгибе шеста.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...