Средняя Штоки - Диаметр

Плоские бухты или спирали применяются для изготовления колец на валы и штоки различных диаметров. Некоторые такие набивки употребляются без чехлов, но для удобства обращения с ними по тыльной стороне крепится упрочняющая тесьма. Готовые формованные кольца в большинстве случаев наилучшим образом обеспечивают заменяемость набивок сальников. Изготовленные кольца имеют требуемый размер тщательно выполнена стыковка концов и осуществлено предварительное поджатие набивки, что упрощает регулировку сальника в эксплуатации. Закрытые набивки, выполняемые с чехлами из чистого или усиленного металлическими проволочками асбеста, находят широкое применение, например, для уплотнения растворителей в условиях низких и средних температур и давлений, так как открытые кольца из пластических материалов сильно размягчаются и могут вытечь из сальниковой камеры. Пластичные кольца в асбестовых чехлах позволяют обойтись одним типом набивки в сальниках высокого давления. Сухие пластичные набивки, применяемые на вращающихся валах при не очень низких скоростях, нуждаются в охлаждении посредством утечек или подводимой смазки. Пастообразные набивки в чехлах, усиленных металлической оплеткой, успешно применяются при высоких давлениях, высоких температурах пара и газов. [c.127]

Для поступательно движущихся деталей, работающих при низких и средних давлениях, используют уплотнительное кольцо 6, для неподвижных соединений и поступательно движущихся деталей, работающих в широком диапазоне давлений и температур,— О-образное кольцо 7, а для поршней и плунжеров гидроцилиндров и штоков больших диаметров (60 мм и более) —манжет 8. [c.265]

Все части паровоза, не требующие по своему состоянию замены и годные для дальнейшей работы (паровые цилиндры по диаметру и толщине стенок, поршневые и золотниковые штоки по диаметру, параллели по толщине, пальцы кривошипов по диаметру, шейки паровозных и тендерных осей по диаметру и т. д.), должны иметь запас на износ на всё время работы до капитального ремонта. Норма времени для среднего ремонта паровозов в депо составляет в среднем по сети 7 суток. [c.256]

Подвижная часть реле выполнена в виде штока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран. В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операции повторения первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 27.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, т. е. д = О, то шток под действием давления местного источника идет вверх и закрывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 0. Если в полости, соединенной со входом, есть давление, т. е. дс = 1, то шток идет вниз под действием этого давления и открывает канал, соединенный с напорной линией, т. е. 2 = 1. При этом он одновременно закрывает нижний канал, сообщающийся с атмосферой. [c.609]

Определить секундный объемный расход Q и среднюю скорость-течения воды 1 , если длина хода поршня 5 = 0,5 м, диаметр цилиндра D = 0,2 м, диаметр штока Л2 = 0,05 м, коэффициент наполнения насоса к = =0,9 и число оборотов вала насоса [c.57]

Требование к конструкции сервомотора сводится, помимо обеспечения необходимой работоспособности и механической прочности, к защите от внутренних и наружных утечек масла и созданию нормальных условий смазки рабочих поверхностей. Для этой цели поршни больших размеров снабжают пружинящими дополнительными кольцами. Поршни средних и малых размеров изготовляют обычно с уплотнительными канавками, имеющими закруглённые края (на наружных же кромках поршня закругления не допускаются из-за возможности втягивания случайных небольших тел и грязи в зазор между поршнем и цилиндром). В крайних положениях поршень должен свешиваться несколько с направляющей поверхности цилиндра во избежание его местной выработки, ведущей к возможности заедания. Наружные утечки устраняются применением на штоках кожаных манжет. Для малых диаметров што- [c.323]

В сальниках компрессоров среднего и высокого давления применяются конические кольца, уплотняемые давлением газа. Простейший тип сальника для среднего давления (а при малом диаметре штока и для высокого давления) показан на фиг. 106. Конические уплотняющие кольца, разрезанные в одном месте, прижимаются к штоку давлением газа. Упругое нажатие жгутом служит лишь для предохранения от осевого перемещения набивки. [c.535]

Средний диаметр внутренней резьбы можно измерять с помощью нутромеров с измерительными головками (см. п. 6.1). Для этого на нижнюю часть трубки нутромера надевается резьбовая пробка 2 (рис. 8.13), в которой расположены сферические вставки 1, раздвигаемые конусом 3, связанным через шток нутромера с измерительной головкой. [c.229]

Безразмерный параметр а определяется соотношением размеров уплотняющей поверхности и несколько зависит от давления (в среднем а = 0,25 для колец круглого сечения). Следовательно, величина пленки существенно зависит от формы кривой контактного давления, которая определяется профилем сечения уплотнения. Знание высоты щели /iqi при прямом (насосном) и /iq2 при обратном (двигательном) ходе штока позволяет рассчитать величину утечки Qy через уплотнение с диаметром штока D и ходом L за один двойной ход [c.160]

Не следует допускать боковых нагрузок на шток цилиндра, которые приводят к быстрому выходу из строя уплотнительного узла и износу деталей цилиндра. При наличии подобных нагрузок следует максимально улучшать направление штока и увеличивать его заделку в цилиндре, т. е. увеличивать расстояние от средней части поршня до средней части буксы штока при крайнем выдвинутом положении поршня. Для цилиндров, ход поршня которых не превышает размера диаметра цилиндра, минимальная величина заделки штока должна быть не меньше 10% длины его хода. При увеличении отношения длины хода поршня к диаметру цилиндра этот процент должен быть увеличен, с тем чтобы при отношении длины хода L к диаметру d, равном L/d = 10, заделка была не меньше 20%. [c.287]

У нормализованных цилиндров, применяющихся в строительных машинах, диаметр штока составляет в среднем 0,5Z) , ход поршня S не превосходит Ю ц. При большей величине хода и давлениях, превышающих 20 Мн/м , шток следует проверять на устойчивость от действия продольной силы. [c.140]

Автоматическое устройство для контроля резьбы винтов МЗ-М8. Из бункера винты поступают в магазин 4 (см. фиг. 187), из которого отсекателем 5 каждый винт перемещается к фиксатору 2. Затем ползун 1 с измерительной плашкой 3 опускается вниз и, захватывая винт, прокатывает его на другой измерительной плашке 6, соединенной штоком 7 с электроконтактным датчиком 8. В зависимости от размера среднего диаметра резьбы винта плашка 6 через шток 7 замкнет один из контактов датчика S, который подает команду через электронное реле сортирующему устройству. Винты сортируются на 3 группы годные, брак (+) и брак (—). Автомат налаживается по двум предельным резьбовым калибрам. Производительность автомата 3500 винтов в час. [c.189]

В такой схеме средний цилиндр располагается по геометрической оси стола, каретки или бабки, а два боковых симметрично ему. Размеры штоков и цилиндров выбирают в зависимости от направления и величины действующих сил и скоростей перемещения. Если средний цилиндр осуществляет быстрые перемещения, то его диаметр принимают равным диаметру боковых цилиндров либо меньше его. При равных диаметрах цилиндров и плунжеров конструкция получается более технологичной. [c.82]

При максимальном вылете стола (схема 22) и малом диаметре штока прогиб штока от собственного веса вызовет кромочные давления в местах уплотнения штока и, как следствие этого, повышенный их износ. Поэтому с целью уменьшения прогиба штока в средней части цилиндра встраивают два ролика (сечение Л—Л), уменьшающие свободный пролет штока вдвое, а к свободному концу штока крепят ролик, диаметр которого равен внутреннему диаметру цилиндра. Помимо этого, предусмотрены поддерживающие ролики а, расположенные вне цилиндра на расстоянии, равном половине максимального хода стола. [c.83]

На фиг. 59, а показана конструкция цилиндро-поршневой группы, где для устранения прогиба штока в средней части цилиндра предусмотрена роликовая опора. Кроме того, к свободному концу штока прикрепляется ролик, диаметр которого равен внутреннему диаметру цилиндра. [c.98]

У нормализованных гидроцилиндров, применяемых в строи тельных машинах, диаметр штока составляет в среднем 0,5 ход поршня 5 не превышает 0 О [c.128]

Поршневые кольца большого и среднего диаметра изготовляются из чугуна, малых диаметров — из бронзы или чугуна. Поршневые штоки изготовляются из легированной стали, закаленной токами высокой частоты. [c.192]

Подвижная часть реле выполнена в виде и1тока с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет диаметр, больший диаметров двух других мембран, В зависимости от распределения давления в камерах реле, мембраны прогибаются в ту или иную сторону и подвижный шток, перемещаясь, закрывает верхний или нижний каналы. Для выполнения операци повтореиия первая линия связи, обозначенная кружком с точкой, присоединяется к напорной линии, вторая линия связи, обозначенная стрелкой, соединяется с атмосферой, а третья линия является выходом. Для выполнения операции повторения вход и выход, напорная линия и атмосфера соединяются с реле так, как это указано на рис. 29.3, г. Если нет давления в полости, соединенной со входом, [c.607]

Штоки. Материал штоков. Средняя стойкость штока, в основном опре-деляюш,аяся характером работы молота, колеблется от 200 до 5000 рабочих часов и иногда более. На стойкость штока большое влияние оказывают материал и технология его обработки. Большие напряжения, возникающие в штоках штамповочных молотов, заставляют применять для их изготовления легированные стали, имеющие повышенную прочность, достаточную пластичность, вязкость и хорошую прокаливаемость, что особенно важно для штоков большого диаметра. [c.330]

На фиг. 28, б дана принципиальная схема применения золотника 2Г73-1. Эта схема, в отличие от предыдущей, при среднем положении золотника 8 обеспечивает слив масла в бак через предохранительный клапан 2 при этом поддерживается постоянное давление, равное настройке клапана. Золотники. 2Г73-1 могут обеспечить точную остановку поршня только в гидросистемах, имеющих цилиндры с двусторонними штоками равных диаметров. [c.44]

Примером логического пневматического элемента второй группы может служить мембранное реле универсальной системы элементов промышленной пневмоавтоматики (сокращенно УСЭППА). Это реле (рис. 136,(3) имеет четыре разобщенные камеры, одна из которых (отмечена штриховкой) находится под давлением местного источника сжатого воздуха, которое меньше давления в напорной линии. Подвижная часть реле выполнена в виде штока, жестко соединенного с тремя мембранами, причем средняя мембрана имеет больший диаметр. Мембраны прогибаются в ту или иную сторону в зависимости от распределения давлений в камерах реле, к подвижный шток, перемещаясь закрывает или верхний канал, или нижний. [c.247]

Вследствие того что пластмассы имеют относительно низкую механическую прочность, необходимо ввести поправочный коэффициент, который позволит оценить способность втулки воспринимать нагрузки в статическом положении. Расчет такого параметра производится с учетом ползучести и снижения механических свойств в различных температурных условиях. Таким параметром является несущая способность втулок под которой понимается величина допустимого среднего удельного давления для втулки при данном зазоре, толщине, диаметре при статическом нагружении. Учитывая, что расчетная схема втулки гидроупора аналогична при статическом нагружении расчетной схемы втулки подшипника скольжения, воспользуемая методикой расчета допустимого среднего удельного давления для втулки подшипника скольжения [49]. На рис. 56, в изображена эпюра распределения напряжений во втулке штока. При расчете величины допустимого среднего удельного давления необходимо это учесть. [c.121]

Конструкция запорного вентиля малого диаметра для пеответственных систем паропроизводительной установки АЭС показана на рис. 2.2. Корпус вентиля цельнокованый (штампованный) с сальниковым уплотнением шпинделя в расточке верхней части корпуса. Крышки, обычно закрывающей среднюю полость корпуса, вентили малых проходов не имеют. Шпиндель состоит из двух частей верхней — ведущей, снабженной ходовой резьбой, и нижней — ведомой, проходящей через сальник. Верхняя часть при вращении маховиком ввинчивается в ходовую гайку, расположенную в бугеле, и перемещает поступательно нижнюю часть (шток). Бугель на корпусе закрепляется при помощи резьбы. Движение от верхней части шпинделя к нижней передается через шарик, расположенный между их торцами в разъемном ползуне. Среда подается под клапан, в этом случае при закрытом вентиле давленпе среды не действует на сальник. Вентили описанной конструкции выпускает [c.49]

Гидроклепальная скоба (рис. 232) питается маслом, поступающим под давлением 60 кГ1см от насосной станции. При диаметре цилиндра 175 мм на ее штоке развивается сила клепки около 28 Т, что вполне обеспечивает формирование стальной заклепки диаметром до 2 мм. Управление подачей масла осуществляется нажимом на электрокнопку, смонтированную на корпусе скобы. Эта скоба — средней мощности. Гидроклепальные установки высокой мощности развивают силу клепки до 80 Т. [c.290]

Толщина слоя набивки S не должна быть слишком малой даже при самых малых диаметрах штока её не следует делать менее 3—4-и.м, иначе будет затрудняться смена набивки. Вообще, чем больше S, тем дольше работает набивка. Средние значения S определяются эмпирической зависимостью rfo = = d + k где ft принимается от 3 до 5. Это соответствует 5 = 1,5 до 5 = 2,5 V rf (все размеры в мм). Однако нецелесо- [c.827]

Если муфта переключения должна занимать три положения (рпс. И, а), то могут быть использованы вспомогательные приводы с двумя тяговыми электромагнитами и специальные поршневые приводы. Привод, показанный на рис. 11, а, состоит из двух цилиндров 6 н 10, поршни которых сообщают движение вилке переключения, Диаметр полого порпшя 7 больше диаметр поршня 9, шток S которого связан с вилкой переключения. Тонкий конец штока S входит в от-верстне поршня 7. Прн подаче давления в оба цилиндра поршень 7 перемещается вправо, до упора в уступ цилиндра, а поршень 9 — влево, до упора уступа штока S в торец поршпя 7. При этом муфта занимает среднее положение. Если цилиндр 10 соединить со сливом, то давление, действующее на шток S, переместит его вправо. Если со сливом соединить цилиндр 6, то давление, действующее па поршень 9, переместит шток 8 влево. [c.514]

При измерении приведенного среднего диаметра наружной резьбы (рис. 8.2) измерительные элементы выполняются в виде полуколец или секторов с углом 25—30° подобно сопряженным деталям. Выполнение измерительных поверхностей в виде секторов снижает погрешность измерения. Нижнее полукольцо 9 неподвижно, верхнее 7 подвешено на пружинном параллелограмме 8. При нажатии на кнопку 1 через рычаг 2 шток 3 действует на пятку 4, поднимая полукольцо 7. В отверстие между верхним и нижним полукольцами вводят измеряемую деталь (болт). Кнопку t опускакэт, и верхнее кольцо под действием собственного веса и усилия пружинного параллелограмма 8 прижимается к измеряемой резьбе. Измерительная головка или преобразователь 5, шток 6 которых контактирует с верхним полукольцом 7, фиксируют размер приведенного среднего диаметра. Настройка прибора производится установочными пробками У-ПР и У-НЕ по ГОСТ 24997—81 (СТ СЭВ 2447—80) [c.219]

Производительным методом контроля приведенного среднего диаметра внутрен ней резьбы является контроль с помощью разрезного калибра (рис. 8.3). На стол устанавливают измеряемое кольцо (гайку) 6. С помощью пружины 2 кольцо прижи мают к неподвижной губке 3. Подвижная губка 4 калибра, подвешенная на парал лелограмме 9, пружиной 5 прижимается к противоположной стороне измеряемой резьбы. Результаты измерения фиксируются по измерительной головке или преоб разователю 7, шток 8 которых контактирует с подвижной губкой 4. Настройка при бора осуществляется специально изготовленными кольцами. [c.219]

Накладные кругломеры с самоуста-навливающимися опорами [3] производят сравнение со средним диаметром окружности измеряемой детали (рис. 10.12), На переключаемом магнитном основании I крепится колонка 3 с регулируемым по высоте рычагом 6, закрепляемом на колонке винтом 2. На рычаге 6 винтом 4 крепится передвижной измерительный узел 5. На кронштейнах 9 измерительного узла закреплены шарнирные качающиеся планки 5 с самоустанавливающимися опорами 10, которые соприкасаются с поверхностью измеряемой детали И. На корпусе измерительного узла закреплен измерительный преобразователь 7. Отклонение от круглости воспринимается измерительным штоком преобразователя и передается на показывающий прибор 13 и самопишущий прибор 12, записывающий круглограмму в прямоугольных координатах. Рекомендуемая частота вращения измеряемой детали 2— 5 об/мин. [c.295]

Примечание. В формулах приняты обозначения IV — требуемая сила зажима на каждом кулачке в кГ — сила резания в кГ а — угол призмы кулачка в ераЗ / — коэффициент трепия на рабочих поверхностях кулачков (/ 0,25 0,6) ft — коэффициент запаса D — диаметр поверхности, по которой зажимается заготовка (базовой поверхности) в мм — диаметр обрабатываемой поверхности в juju — крутящий момент на ключе в кГ-мм а — угол подъема резьбы винта ф — угол трения в резьбе I — вылет кулачка в лип i, — длина направляющих кулачка в мм I, — расстояние от оси винта до продольной оси призмы в мм, — средний радиус резьбы винта в мм п — число кулачков Q, — сила, приложенная к рукоятке ключа в кГ-ft, — коэффициент, учитывающий передаточное отношение и к. п. д. патрона (h, = = 0,033 -н 0,017) Q — сила на штоке привода в кГ а а Ь — малое и большое плечо рычага в juju Р — угол клина в грав ф, — угол трения на наклонной поверхности клина в град h — коэффициент запаса (ft, = 1,2 -i- 1,5) р, — коэффициент сцепления (ц = = 0,3 - 1,0) — осевая сила в кГ М — момент, передаваемый цангой, а кГ-мм [c.102]

Уменьшение зазора представляет собой опасный путь. Даже при точном изготовлении штока и втулки они будут иметь некоторую кривизну. Эта кривизна может увеличиваться при возникновении разности температур по сторонам втулки или в результате ее изгиба деформирующимся при нагреве корпусом клапана. Разность температур по сторонам штока в Ю°С при его диаметре 36 мн и длине втулки 600 мм дает стрелу прогиба около 0,15 мм. Допускаемый зазор на диаметр составляет в среднем около 1 % от диаметра и легко может быть выбран, после чего шток перемещается в упругоизогнутом состоянии с трением о втулку. К тому же твердость поверхностей втулки и штока при высокой температуре снижается. Все сказанное легко приводит к заеданию штока, нарушению работы регулирования, а в тяжелых случаях —к аварии турбины вследствие ее разноса. [c.253]

Рабочий цилиндр этого молота имеет диаметр зеркала 470 мм и диаметр штока 300 мм. Ход ударной массы 700 мм. Гидропривод при намного меньшем диаметре обеспечивает корогкий ход. Если считать, что среднее давление (р р) с учетом противодавления равно 2,5 10 H/mS то ход разгона (расчет выполнен в системе МКС) [c.104]

Технико-экономическая характеристика комплекта СРП-ЧПУ число деталей и сборочных единиц 1200 число одновременно собираемых приспособлений 17 размеры (мм) прямоугольных плит с гидравлическим приводом длина 560 — 900, пшрина 240 — 400, ширина крепежного паза 14 и 18 точность обработки крепежного паза — 12-й квалитет шаг между крепежными пазами — 60 0,3 и 80 0,3 мм диаметр координатно-фикси-рующих отверстий 12 и 16 мм шаг между осями этих отверстий — 60 и 80 мм точность обработки этих отверстий — 6 —7-й квалитеты диаметры крепежного болта — 12 и 16 мм давление в гидросистеме 10 МПа сила, кН прижима механического — 30, прижима гидравлического — 50 на штоке встроенного гидроцилиндра тянущая — 25 толкающая — 30 время сборки одного приспособления средней [c.105]

Значение Я дает глубину относительно порога преграды на расстоянии 3—5 Н , в зависимости от среднего диаметра d вкрапленных в шток ам1ней и обломков коэффициент расхода ориентя-ровочно может быть получен из следующей таблички [c.232]

При ремонте вентилей и задвижек сменяют их сальниковую набивку. Шток их должен быть поднят. Из програ-фиченного асбестового шнура заготавливают отрезки длиной, равной длине окружности колец уплотнения по среднему диаметру сальникового отверстия. В сальниковую камеру укладывают одно асбестовое уплотнительное кольцо и засыпают графит на высоту, равную половине ширины укладываемого уплотнительного кольца, затем укладывают второе уплотнительное кольцо, снова засыпают графит и т. д. При укладке асбестовых колец необходимо следить за тем, чтобы замки колец располагались под углом 90° по отношению одного к другому. Сальник набивают на полную высоту сальниковой камеры так, чтобы втулка сальника входила в ка.меру на 3...5 мм. Для арматуры с параметрами рабочей среды 980665 Па (10 кгс/см ) и 500 °С целесообразно применять мастичные антикоррозийные набивки типа ГСЦ и ГСА с высокими износоустойчивостью и уплотняющей способностью. Состав этих мастик графит [c.297]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...