Механизмы Кривые - Типы

Колеса и 2 вращаются вокруг неподвижных осей А и В. Профиль каждого колеса образован двумя одинаковыми и симметричными участками кривой овального типа. Эти участки профилей получены изменением углов а эллипса а в отношении m = /2. Профили колес являются центроидами в относительном движении колес. Передаточное отношение 12 в каждом положении механизма без учета знака равно [c.45]

ЗУБЧАТО-КУЛИСНЫЙ МЕХАНИЗМ ДЛЯ ЧЕРЧЕНИЯ КРИВЫХ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТИПА [c.161]

Графики, построенные по этим зависимостям для различных типов механизмов и различного числа пазов креста, приведены в работе [30]. На рис. 7 показаны граничные коэффициенты и Лп-пь а также области существования различных типов кривых М и Мдв. У кривых I типа моменты имеют только положительные величины у кривых И типа они на некоторый промежуток времени поворота становятся отрицательными, а затем снова положительными у кривых П1 типа моменты вначале положительны, а затем ста- [c.27]

Перечисленные возможности и удалось реализовать в механизмах соответственно трех типов, описывающих два вида кривых конхоиды и эпициклоиды. При этом число видов кривых, а следовательно, и типов механизмов можно было бы увеличить. [c.113]

Во всех трех случаях расчетные кривые распределения частиц по размерам обладают асимметричной формой, круто обрываясь на стороне больших размеров и имея длинный хвост в сторону малых диаметров. Ширина распределений наибольшая для первого процесса и наименьшая для третьего процесса. Кривые такого типа получали экспериментально (рис. 9, а), но наблюдались также кривые распределения частиц по размерам, имеющие крутой склон на стороне малых и длинный хвост на стороне больших размеров (рис. 9, б) [51. В последнем случае, по-видимому, происходила коалесценция кластеров в результате их столкновений при броуновском движении, хотя механизм миграции кластеров недостаточно ясен. Вообще говоря, существующие теории только качественно описывают наиболее характерные особенности роста частиц в матрице, тогда как количественное согласие теоретических предсказаний с экспериментальными данными отсутствует. [c.21]

МЕХАНИЗМ С ГИБКИМ ЗВЕНОМ ДЛЯ ВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ КРИВОЙ СИНУСОИДАЛЬНОГО ТИПА [c.424]

Характер изменения углового передаточного числа /р для рулевых механизмов кривошипно-винтового типа может быть самым разнообразным и легко поддается регулированию в нужном направлении. Это важное свойство отличает их с положительной стороны от других типов рулевых механизмов. В частности, за счет специальной нарезки винта можно получить оптимальную кривую изменения г р (см. рис. XVI.2). При постоянном шаге ( винта [c.435]

По аналогии с результатами, полученными в безграничной жидкости, при использовании напряжения заряда 10/15 кВ при солености выше 6-7%о работал как механизм разряда с перекрытием межэлектродного промежутка электрической искрой, так и механизм разряда по типу стекания тока с электродов при сколько угодно больших расстояниях между ними. Ожидаемый характер изменения динамических параметров импульса, в частности его амплитуды и длительности, имеет вад выпуклой кривой, выходящей на асимптоту при увеличении межэлектродного расстояния. [c.58]

Зависимость перемещения толкателя (фх) (рис. 15.4, а) от передаточного отношения механизма характеризуется передаточной диаграммой (фг) = Ф (ф,)/ Ф1) — замкнутой кривой в общем произвольной формы (рис. 15.4, 6) в системе координат (ds ((Pl /d(p,), 2 (фх). Фазе удаления толкателя соответствуют участок диаграммы справа от оси ординат, а фазе возвращения— слева, так как в этих случаях передаточная функция з, (ф,)/ Ф1 имеет разные знаки. Каждая точка этой диаграммы соответствует определенному углу поворота ф1 кулачка. Если принять допустимое для данного типа механизмов значение угла дав.ления ад, то для каждой точки диаграммы по зависимости (15 3) м(>жно определить величины эксцентриситета ° и минимального радиуса г, соответствующие этому значению Очевидно, что значение е н г, обеспечивающие условие а ад для всех точек передаточной диаграммы, будут находиться в области между касательными 1 и II, проведенными под углом ад к участкам графика, характеризующим подъем — [c.174]

Число типов поверхностей, используемых в качестве элементов низших пар, очень ограничено (в основном цилиндрические поверхности и плоскости). Наоборот, для образования элементов высших пар можно использовать самые разнообразные поверхности и кривые. Поэтому, используя механизмы с высшими парами, можно обеспечить значительно более разнообразные законы движения их ведомых звеньев и соединенных с ними рабочих органов. Этим объясняется, например, широкое использование в современных машинах-автоматах кулачковых механизмов. [c.22]

Тогда из этих двух диаграмм методом графического исключения общего параметра можно получить новую диаграмму, дающую зависимость между кинетической энергией Т и приведенным моментом инерции /п механизма. Полученная кривая представлена на рис. 359. На этой диаграмме точки тип соответствуют началу разгона и концу выбега, так как в обоих случаях Г = 0. Значения приведенного момента инерции в зависимости от положений, в которых находится механизм в начале и конце движения, могут быть разными. Ветвь О—2—4 соответствует времени разгона на участке установившегося движения (4—20—36—52) кривая Т — T(Jn) должна иметь замкнутый контур, так как одни и те же значения величин Т и Jn периодически повторяются через каждый цикл и, наконец, спадающая ветвь. 52—56—60 соответствует времени выбега. [c.383]

В большинстве случаев зависимость между силой F и упру гой деформацией х в соответствии с законом Гука для метал лов принимается линейной (прямая / на рис. 55, а), т. е. коэффициент жесткости с считается постоянной величиной. Однако для резины коэффициент жесткости возрастает с увеличением силы F, и тогда характеристика F x) называется жесткой (кривая 2 на рис. 55, а). Такую же характеристику имеют упругие силы, действующие на элементы высших пар, так как при точечном или линейном контакте рабочих поверхностей контактная жесткость возрастает с ростом нагрузки. Мягкую характеристику (кривая 3 на рис. 55, а) часто имеют звенья, выполненные из полимеров. Кроме того, иногда для получения требуемых динамических характеристик вводят в состав механизма специальные демпфирующие устройства и конические пружины с нелинейными характеристиками типа кривых 2 я 3. [c.187]

Звенья 5 и б образуют вместе с кривошипами 7 я 8 шарнирный параллелограмм А- А А Аз- Если рама 9 будет неподвижной, то точки All, М3 и описывают шатунные кривые типа а — а, имеющие приближенно прямолинейный участок Ь — Ь, соответствующий повороту кривошипов 7 и 8 на угол 180°, Со звеном 10 жестко связаны ноги / и а со звеном II жестко связаны ноги 2 и 3. Если из положения, указанного на чертеже, перемещать раму 9 прямолинейно поступательно в ту или другую сторону, то пока точки Ml и М4 остаются на прямолинейных участках своих относительных траекторий, ноги 1 м 4 неподвижны, а ноги 2 и 5 перемещаются по направлению движения рамы 9. В тот момент, когда точки Mi и М4 попадают на прямолинейный участок траектории, точки Mj и Mg приходят в качало своего участка прямолинейной траектории и неподвижными будут ноги 2 и 5, а ноги 1 я 4 будут перемещаться в направлении движения рамы 9. Таким образом, механизм как бы воспроизводит движение ног животного. [c.367]

Рассмотрим пример звена с переменной массой, совершающего сложное плоскопараллельное движение — звена шатунного типа. На фиг. 92 показана схема скипового подъемника доменной печи [67], находящегося на разгрузочной кривой в момент разгрузки скипа. Скип при помощи лебедки поднимается по рельсам. На разгрузочной кривой передние и задние колеса скипа движутся по рельсам, изогнутым по разным кривым, таким образом происходит опрокидывание скипа и его опорожнение. В данном случае, построив схему заменяющего механизма [c.201]

Рис. 4.103. Пространственный кулачок барабанного типа, применяемый в станках-автоматах. Отдельные накладки 1 (рис. 4.103, а), представляющие рабочую часть профиля кулачка, легко укрепляются и сменяются на барабане. На рис. 4.103, б дана развертка кулачка, настраивающегося на различные законы движения ведомого звена. Отсутствие переходных кривых вызывает удары и быстрый износ механизма.

Аналогично решаются задачи синтеза по положениям звеньев для других типов четырехзвенных плоских механизмов криво-шип ю-ползунного, кулисного, двухползунного и др. Некоторые особенности возникают лишь при решении задач синтеза пространственных рычажных механизмов с низшими парами. [c.383]

Механизм предназначен для воспроизведения кривых типа СИНОИД. Кривошип 1 с жестко связанным с ним зубчатым колесом 4 вращается вокруг неподвижной оси А, входя во вращательную пару В с ползуном 2, скользящим в прорези d кулисы 3. Кулиса 3 скользит в неподвижных направляющих Ь — Ь, Колесо 4 входит в зацепление с колесом 5, вращающимся вокруг неподвижной оси С, которое в свою очередь входит в зацепление с колесом 7, вращающимся вокруг неподвижной оси D. С колесом 7 жестко связан диск 6. При вращении кривошипа / точка а кулисы 3 воспроизводит на диске 6 кривую е типа синоиды. Перемещение х точки а вдоль оси X — X равно X = Хо+ г os ср, а угол ф, поворота [c.162]

КУЛИСНО-РЫЧАЖНЫЙ МЕХАНИЗМ ПОЛЫНОВСКОГО ДЛЯ ВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ КРИВЫХ ФОКАЛЬНОГО ТИПА [c.218]

Механизм зубчато-кулиспый для воспроизведения участков параболы 163 -- для обработки паза кулачка 228 -------синусоидального типа 238 --для преобразования вращательного движения в возврат-но-качательное 134 --для черчения кривых синусоидального типа 160 [c.567]

Прибор типа П-87 для контроля стрелочного механизма часов Приспособление типа АПР-508А Приспособление типа АПР-547 для разборки волосков. Приспособление типа ОМ-1 для формовки наружной концевой кривой спирали волосков Приспособление типа ОМ-ПР-251 Приспособление типа ОМ-ПР- [c.94]

Поскольку поверхности реальных объектов имеют случайный, иногда сильно изрезанный характер, их моделирование при помощи регулярных фракталов типа кривой Кох зачастую невозможно. Далее приведена модель образования фрактальных пористых систем, которые получили название 1 убки Менгера (по фамилии ученого, впервые предложившего такой механизм моделирования фрактальных объектов). [c.34]

Выражение (6.26) показывает, что при любой ориентировке движущейся трещины по отношению к Oi, раскрывающему берега трещины, ведущим механизмом разрушения может оставаться тип I, т. е. может сохраняться нормальное раскрытие берегов у вершины трещины в поле внешней двухосной нагрузки. Ограничения в использовании предложенного критерия не приводятся по стадиям распространения усталостной трещины в поле внешнего двухосного нагружения. Вместе с тем важно, что относительно плотности энергии деформации кинетические кривые имеют эквидистантное смещение для разных соотношений главных напряжений. Такая ситуация была продемонстрирована, нанример, применительно к тонким крестообразным моделям из алюминиевого сплава Д16Т толщиной 1-2 мм [70]. В указанных экспериментах были соблюдены условия подобия по напряженному состоянию и механизмам распространения усталостных трещин. Причем возрастание соотношения главных напряжений сопровождалось отклонением траектории распростране- [c.310]

В системах с ограниченной растворимостью образуются связи второго типа. Обратимся к композиту никель — вольфрам. Согласно Хансену и Андерко [14], никелевый сплав с 38% вольфрама находится в равновесии с твердым раствором на основе вольфрама, содержащим малые количества никеля (менее 0,3%). Такое равновесие предполагает равенство химических потенциалов. Этот принцип был использован Петрашеком и др. [33] при разработке сплава на Ni-основе для композита никелевый сплав — вольфрам. Вначале был использован сплав Ni-S0 r-25W. Затем в него были добавлены титан и алюминий. Во второй серии сплавов содержание вольфрама было понижено он был частично заменен другими тугоплавкими металлами ниобием, молибденом и танталом. Совместимость этих сплавов с вольфрамовой проволокой оказалась выше, чем у стандартных жаропрочных сплавов, но все же ниже, чем у сплавов, легированных только вольфрамом. Дальнейшее существенное улучшение, совместимости достигается добавками алюминия и титана, однако механизм влияния этих элементов на совместимость отличен от рассматриваемого здесь регулирования химических потенциалов. По заключению авторов, во избежание существенного уменьшения сечения вольфрамовой проволоки за счет диффузии следует использовать проволоку диаметром 0,38 мм. После выдержки при 1366 К в течение 50 ч глубина проникновения составляла 26 мкм, что соответствует коэффициенту диффузии (2-f-5) -10 ы / . Уменьшением сечения. волокна за счет диффузии можно объяснить более крутой наклон кривых длительной прочности в координатах Ларсена — Миллера для композита по сравнению с проволокой. [c.132]

КУЛИСНО-РЫЧАЖНЫЙ МЕХАНИЗМ АРТОБОЛЕВСКОГО ДЛЯ ВОСПРОИЗВЕДЕНИЯ КРИВЫХ ТИПА ВЕРСЬЕРЫ [c.229]

Длины звеньев механизма удовлетворяют условию АС = ОА = г. Звено / вращается вокруг неподвижной оси О и входит в поступательные пары с ползунами 3 и Ползун 3 входит во вращательную пару В с ползуном 6, скользящим вдоль неподвижных направляющих р — р, ось которых образует угол 90° к оси Ох. Ползун 6 траверзой ВЬ входит в поступательную пару с крестообразным ползуном 7, оси направляющих которого взаимно перпендикулярны. Звено 5 входит во вращательную пару С с ползуном 4 и скользит в ползуне 7. При вращении звена 1 вокруг оси О точка D ползуна 7 описывает кривую S — S типа версьеры, уравнение которой [c.229]

Длины звеньев механизмов удовлетворяют условиям Л5=1, B = = D= 1,4 и Л =2,58. Точка D шарнирного четырехзвенника AB D типа Чебышева совершает приближенно прямолинейное движение. Привод в движение механизма осуществляется звеном , входящим во вращательную пару F со звеном 2 и шаровую пару G со эвеном /, связанным системой звеньев с индикатором, замеряющим давление в фильтре двигателя, не показанном на чертеже. Движение звена J преобразуется в приближенно прямолинейное движение пишущего острия, находящегося в точке D звена 2. Бумажная лента 4 перемещается пропорционально пути s цилиндра двигателя. При этом пишущее острие вычерчивает кривую р= =p s), где р — величина, пропорциональная давлению пара или газа в цилиндре. [c.534]

Механизмы с числом пассивных связей к больше V. Этот случай практически осуществляется, когда в механизме имеются кинематические пары с числом степеней свободы меньшим, чем это требуется из условия наложения на механизмы общих связей. Однако применение таких пар становится возможным лишь из-за специфики устройства самого механизма. Под спецификой устройства в данном случае понимается, например, выбор определенных соотношений между размерами звеньев при использовании вращательных пар — специальное расположение их осей в пространстве для высших пар типа фрикционных дисков — специальное очертание дисков, например, по концентрическим окружностям, по эллиптическим или овальным кривым, со специальным подсчетом параметров и т. д. Для высших пар типа зубчатых зацеплений под спецификой подразумевается специальное нарезание боковых поверхностей зубьев. Например, в винтовых колесах боковые поверхности зубьев имеют между собой точечный контакт, обеспечивающий 5 степеней свободы в относительном движении, а в червячной передаче благодаря специфике нарезания (см. гл. XVII, стр. 501), пара, образованная боковыми поверхностями зубьев колеса и ниток червяка, будет парой [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...