Эмпирические Потери

Уравнения для средних массовых и объемных теплоемкостей газов в пределах от О до 1 500 С приведены в табл. XIV приложения. В будущем при издании достаточно большого числа пособий, в которых будут приведены точные значения теплоемкостей, а также энтальпии и внутренней энергии, расчет теплоемкостей по приближенным эмпирическим формулам потеряет всякий смысл. [c.81]

При потере устойчивости за пределом пропорциональности материала критическая сила определяется по эмпирической фор.муле Тет-майера -Ясинского [c.81]

Коэффициент потерь при сварке в среде защитных газов определяется по эмпирической формуле [c.45]

Для практического использования уравнения Бернулли необходимо установить способ определения потерь напора Ар, вызванных действием в потоке сил сопротивления. Механизм действия этих сил настолько сложен, что до настоящего времени для.произвольного движения не удалось найти точного метода вычисления h , в технических расчетах чаще всего приходится пользоваться эмпирическими или полуэмпирическими зависимостями. Точное теоретическое решение задачи удалось получить только для простейших частных случаев. [c.138]

Как указано выше, структура потока и механизм потерь в местных сопротивлениях и на участках равномерного движения жидкости суш,ественно различны, а потому необходимо определить частные зависимости, справедливые для сопротивлений данного типа. Тем не менее, исходя из законов гидродинамики, можно установить структуру общих формул, выражающих потери в любом сопротивлении. В одних случаях из общих формул удается получить теоретические зависимости для конкретных видов сопротивлений, а в других — приходится, пользуясь опытными данными, конкретизировать эти формулы эмпирическими коэффициентами. [c.141]

Р качестве неизвестных функций уравнение (9-5) содержит толщину потери импульса б , напряжение на стенке Тд и величину Н = б /б , которая, как мы увидим, может играть роль формпараметра. Недостающие связи между этими функциями можно установить на основе полуэмпирических теорий или используя чисто эмпирические соотношения. Соответственно этому методы расчета, основанные на таких соотношениях, называют полуэмпирическими или эмпирическими. [c.404]

Вторая составляющая потерь — потеря от расширения — определяется по ранее полученным эмпирическим формулам или непосредственно по экспериментальным материалам. [c.373]

Существуют различные громоздкие эмпирические формулы для нахождения коэффициентов потерь Сб и п- Для того чтобы получить представление о структуре таких формул, приведем выражения [c.385]

Если о р оказывается больше а ц, то формула Эйлера уже теряет силу и процесс потери устойчивости происходит с развитием пластических деформаций. Теоретически этот вопрос рассмотрен в 15.7. В практике расчетов на устойчивость за пределом пропорциональности используется полученная Ясинским на основе обработки большого числа экспериментальных данных эмпирическая зависимость [c.352]

Формула для определения потерь на трение была получена в XIX в. эмпирическим путем и называется формулой Дарси — Вейсбаха [c.150]

Далее приводятся эмпирические данные, служащие для определения коэффициента местного сопротивления входящего в формулу Вейсбаха (4-154) и относящегося к другим местным потерям. Общее обозначение коэффициента Су далее заменяется частными его обозначениями Сд (коэффициент, относящийся к диафрагме), Ср.пов (коэффициент, относящийся к резкому повороту трубы) и т. д. [c.194]

Надо заметить, что для определения потерь напора hi при движении гидросмеси в круглых трубах было предложено много различных эмпирических [c.635]

Коэффициент гидравлических потерь отверстия описывается следующей эмпирической формулой [c.160]

При средних значениях гибкости (40 <Х < 100 — для стержня из стали СтЗ) наблюдается потеря устойчивости стержня, сопровождаемая упругопластическими деформациями. Для этого случая нагружения формула Эйлера несправедлива, и критические напряжения вычисляют по эмпирической формуле Ясинского [c.238]

В первых ступенях паровых турбин 8 0,15, в газовых турбинах обычно е= 1. Потери на трение и вентиляцию в паровых турбинах значительны, особенно в первых ступенях, где плотность р пара велика. Так, в первой (регулирующей) ступени турбины К-800-240 мощностью 800 МВт 4т в =0,015, а в последующих 4т.в = 0,001. В газовых турбинах благодаря сравнительно малой плотности газа эти потери меньше. Затраты мощности (в кВт) на трение и вентиляцию можно оценить по уточненной полу эмпирической формуле А. Стодолы [c.186]

Потери от различных конструктивных факторов. Отступления от чертежных размеров в пределах допуска, наличие проволочного бандажа, галтелей в прикорневой части лопаток, замковых лопаток, утонение вершины лопаток, не имеющих бандажа, и другие подобные факторы вызывают потери, которые не учитываются формулами. По эмпирическим данным эти потери составляют = [c.141]

Для определения потерь на трение и вентиляцию применяют эмпирическую формулу проф. Стодола [c.217]

Потери напора в трубах, выраженные в метрах масляного столба, можно с достаточной степенью точности вычислить по эмпирической формуле ЭНИМС [3] [c.94]

Другие модификации формул для потерь энергии основываются на предложении учета существуюш,ей зависимости заряда движущегося иона от его скорости с помощью эмпирических функций вида [c.45]

Принцип наложения температурного и частотного факторов. Если учитывать влияние на демпфирующие свойства материала как частоты колебаний, так и температуры, то наиболее удобным способом представления экспериментальных данных является использование принципа температурно-частотной эквивалентности (приведенной частоты) для линейных вязкоупругих материалов [3.2, 3.3]. Согласно этому способу, по одной оси координат откладываются параметры (7 оро/Тр) и т), а по другой— так называемый параметр приведенной частоты шаг, где (О — действительная частота, ат — функция абсолютной температуры Т, То — фиксированное значение абсолютной температуры. Обычно отношения То/Т и ро/р считаются равными единице для широкого диапазона изменения температур и поэтому во внимание не принимаются. Построение генеральных кривых зависимости модуля упругости Е и коэффициента потерь ц от параметра аат исключительно полезно при экстраполяции результатов экспериментов, получаемых при сильно различающихся условиях. Например, в серии экспериментов можно получить данные для диапазона частот от 100 до 1000 Гц и диапазона температур от О до 100 °С, а требуется определить свойства при 50°С и 2 Гц. Для этого сначала используются имеющиеся результаты для построения системы наиболее достоверных генеральных кривых. Эту процедуру наиболее удобно выполнять эмпирически путем задания значений коэффициента ат на основе смещений, необходимых для построения кривой, описывающей зависимость модуля упругости Е от частоты в логарифмических координатах (см. рис. 3.4) при температуре Ti (i = 1, 2,. ..), с тем чтобы кривая была как можно ближе к кривой для зависимости модуля упругости Е от частоты при температуре То. Тем же способом подбираются кривые для зависимостей коэффициента потерь т) от частоты колебаний при температурах Т и То, причем получаются графики, аналогичные показанным на рис. 3.10. Таким образом удается по крайней мере частично компенсировать ограниченные возможности измерительной техники. Типичные графики зависимости ат от температуры показаны на рис. 3.11. [c.117]

Сравнение этих формул позволяет заметить, что зависимость (4-1), записанная в обычной для гидродинамики форме Дарси, является более общей, чем зависимость (4-2), записанная в форме Гастерштадта (Л. 63], которая по существу была порождена эмпирическим и в принципе необщим представлением о пропорциональ-сти удельной потери давления Ароб—Ара—Ар)/Ар концентрации в первой степени. Из сопоставления (4-1) и (4-2) [c.114]

При вязком разрушении по механизму образования, роста и объединения пор критической величиной служит, как правило, пластическая деформация е/ в момент разрыва — образования макроразрушения. Для расчета е/ Томасоном, Макклинтоком, Маккензи и другими исследователями предложен ряд моделей, в которых критическая деформация при зарождении макроразрушения связывается с достижением некоторой другой эмпирической критической величины, например с критическим расстоянием между порами, с критическими напряжениями в перемычках между порами, с критическим размером поры и т. п. Альтернативным подходом к определению ef, не требующим введения эмпирических параметров, является физико-механическая модель вязкого разрушения, использующая понятие микро-пластической неустойчивости структурного элемента. В модели предполагается, что деформация sf отвечает ситуации, когда случайное отклонение в площади пор по какому-либо сечению структурного элемента не компенсируется деформационным упрочнением материала и тем самым приводит к локализации деформации по этому сечению, а следовательно, к потере пластической устойчивости рассматриваемого элемента без увеличения его нагруженности. [c.147]

Пленочные коэффициенты теплопередачи сильно зависят от рода жидкости, ее скорости и геометрии ее пути. Большие значения этих коэффициентов почти всегда связаны со значительными потерями па трение. Было предложено много эмпирических уравнений для вычисления гидравлического сопротивления и коэффициентов теплоиерода-чи. Для данного потока в турбулентном режиме эти уравнения представляются обычно в следующем виде (см. [3], стр. 128 и 174) [c.135]

Р1з-за отсутствия опытных данных и разработанных шкал для /1 и. А инженерная практика для расчета потерь энергии и квадратично)) области еще н теперь пользуется чисто. эмпирическими формулами для >. и С, хотя создававшимися и без надлежащей ведущей теоретической идеи, однако дававшими в определенных условиях удовлетворительное совпадение с опытом. Некоторые из этих формул будут ирнведе ш ниже. [c.91]

Из формулы (Х.17) следует, что потеря напора на трение при движении жидкости в трубе возрастает с увеличением средней скорости потока и длины рассматриваемого участка трубы и обратно пропорциональна ез диаметру. Кроме того, р формулу (Х.17) входит неизвестный безразмерный коэффициент А, —так называемый коэффициент гидравлического трения. Эта формула была получена в XIX в эмпирическим пут ы и называется формулой Дарси — Вейсбах2. [c.147]

Выражение (22.18) называется формулой Дарси—Вейсбаха. Она справедлива и при турбулентном режиме движения. Однако коэффициент гидравлического трения X в этом режиме зависит не столько от Re, сколько от неровностей поверхности труб шероховатости). Определение значений коэс[)фици-епта X в режиме турбулентного движенпя — довольно сложная задача, в настоящее время его находят по эмпирическим формулам н графикам. При турбулентном режиме иульсацни скоростей и процесс перемешивания частиц жидкости вызывают дополнительные расходы энергии, что приводит к увеличению потерь на трение по сравнению с лам11нарпым режимом. Вблизи стенок турбулентного потока располагается ламинарный подслой, толщина 6 которого непостоянна и уменьшается с увеличением скорости движения жидкости, т. е. с увеличением ч сла Рейнольдса б я Л 30d/(Re [c.288]

Для стержней с к<к р критические напряжения можно определять по эмпирическим формулам. Эмпирические формулы получают на основании испытаний серии шарнирно опертых стержней, имеющих различные < Хпр, которые доводят до потери устойчивости. В результате для каждого из них находят критическое напряжение соответствующее его гибкости к . Опытные точки с координатами (Я.,, а ) наносят на плоскость (Я., а ) и строят по ним аппроксими- [c.373]

Французский инженер А. Дарси (1803—1858) проводил опыты по определению потерь напора в новь7х и бывших в эксплуатации трубах из различных материалов. Он впервые предложил эмпирическую формулу пропорциональной зависимости гидравлического уклона от квадрата скорости и установил влияние состояния внутренней поверхности труб на сопротивление. [c.156]

В связи о этим расчет потерь на местных сопротивлениях произ-водйДоя, в основном, П9 эмпирическим данным. [c.30]

Теорема Борда-Карно довольно хорошо подтверзадаатся на практике при турбулентном течении и широко используется в расчетах. Потери на других простейших и сложных местных со-лфотивлениях приходится рассчитывать по эмпирическим и ло-луэмпирическшл данным. [c.32]

Отсюда следует, что при прямом ударе шаров потеря кинетической энергии, сог.гасно эмпирическому предположению, формулированному в 41, будет [c.115]

При разработке нового стандарта критически проанализированы многочисленные инструкции по технике безонасиости, действующие в ВВС и НАСА главным образом применительно к pt активной и ракетной технике [2, 3]. Комитет предложил новый критерий безопасности. Он базируется на оценке наиболее вероятной вели тны потери водорода в случае течи или выброса. Папример, для обычной водородной станции с резервуаром емкостью 26600 л возможна потеря 20—200 л жидкого водорода. Комитет полагает, что этот эмпирический критерий безопасности более реален, чем соображения откосительно возможности крупной катастрофы, скажем, при падении на установку самолета. [c.398]

С другой стороны, при решении задач на перспективу, когда входная информация к системе носит вероятностный и неопределенный характер, одним из существенных требований является простота используемых зависимостей при формализации системы. Для выполнения этих противоречивых условий математическая модель процесса должна разрабатываться на основе определенного компромисса между потерей чувствительности формализированной системы, т. е. ее реакции на возмущения входных характеристик, и простотой формальных зависимостей модели. Исходя из этого, математическая модель технологического процесса при определении удельных показателей выхода ВЭР должна основываться на использовании в первую очередь статистических и эмпирических зависимостей (в отличие от строгих аналитических зависимостей, используемых при проектировании аппаратов технологических процессов). [c.247]

В начале этого параграфа был изложен способ вычисления оперативной характеристики L w), в п. 6.2 описаны способы расчета параметров и вычисления функции эффективности Методы отыскания точки минимума можно найти в гл. 8 и 9. Остается открытым вопрос об определении потерь в случае невыявлен-ного ненормального износа настроенных элементов технологической системы. Здесь необходимы эмпирические данные о распределении вероятностей параметра уравнения износа (если ненормального износа нет, значение случайной величины а- = 0). [c.204]

Обычно эти проверки выполняются предельным инструментом, следовательно, с пониженным коэффициентом статистической полезности одного измерения (см. п. 3.6) и со смещением уровня настройки от середины поля допуска к его границам примерно в точку закусывания , которую нетрудно определить эмпирически. План приемочного контроля можно узнать со слов контролера и контрольного мастера с поправками на обычные в цехе планы такого рода. Эффективность 5ф фактического варианта обеспечивания качества определяется в расчете на новые параметры (Ух, Если затраты и потери 5ф на превысят уровня, обыч- [c.228]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...