Дизели Камеры сгорания - Поверхности охлаждения

Пусковые качества дизелей зависят от способа смесеобразования. Лучшими пусковыми качествами обладают дизели с непосредственным впрыском благодаря меньшей теплоотдаче в стенки камеры сгорания, которая вследствие компактности имеет относительно малую величину поверхности охлаждения. В двигателях с разделенными камерами сгорания, поверхность охлаждения которых сильно развита, тепловые потери имеют большую величину. Поэтому эти двигатели для получения необходимой темпе- [c.417]

У большинства карбюраторных двигателей днище поршня плоское, у дизелей из-за высокой степени сжатия объем камеры сгорания невелик, поэтому для увеличения ее объема в днищах поршней делают углубления различной формы. С внутренней стороны днище поршня усилено ребрами жесткости, увеличивающими прочность поршня и поверхность охлаждения. [c.31]

Один или несколько (3—5) соединительных каналов небольшого диаметра понижают давление перетекающих газов на 10— 15 кгс/см , причем нарастание давлений получается более плавным и максимальное давление цикла не превышает 60—70 кгс/см-. Экономичность предкамерных дизелей немного хуже, чем дизелей с неразделенными камерами сгорания, вследствие больших поверхностей охлаждения и дросселирования и может характеризоваться повышением расходов топлива на 1 л. с. ч на 10—15%. [c.127]

Трещины у первых ручьев и разгарные трещины на головке поршня дизеля ДЮО со стороны камеры сгорания возникают вследствие значительных термических напряжений и деформации из-за неравномерного нагрева головки поршня. Этому способствуют отложения нагара на поверхностях, охлаждаемых маслом, недостаток масла, поступающего для охлаждения головки поршня, перегрузки дизеля или его отдельных цилиндров, нарушения в работе топливной аппаратуры. Разгарные трещины приводят к прогару головки поршня. [c.164]

Рассматриваемая цилиндровая втулка двухтактного дизеля с противоположно движущимися поршнями (ПДП), часть которой представлена на рис. 10.1, имеет вертикальные ребра со стороны охлаждения. В районе камеры сгорания наблюдается изменение диаметра цилиндра с 300 до 230 мм. С помощью опорного фланца втулка фиксируется в блоке. В районе радиусного перехода в теле втулки имеются сверления для форсунок и клапана пускового воздуха. Полость охлаждения образуется между втулкой и надетой на нее рубашкой. Как видно, сложная нерегулярная конфигурация конструкции исключает возможность использования для анализа ее напряженно-деформированного состояния осесимметричную постановку задачи. Кроме того, условия формирования потока рабочего тела в камере сгорания приводят к значительной неравномерности распределения температур по внутренней поверхности втулки как в осевом направлении, так и по ее периметру. Указанное обстоятельство существенно усложняет расчеты. Таким образом, определение напряженно-деформированного состояния исследуемой цилиндровой втулки в общем случае сводится к решению методом конечных элементов трехмерной задачи теории упругости. [c.188]

Существенными особенностями обладают конструкции цилиндровых втулок двухтактных дизелей со встречно движущимися поршнями (рис. 107, а). Втулка разгружена от осевых усилий, поэтому она опирается на блок специальным фланцем 1, прикреплена к нему только четырьмя небольшими шпильками и может свободно расширяться при повышении температуры в сторону, противоположную верхнему фланцу. В области камеры сгорания втулка усилена продольными ребрами, которые значительно увеличивают также поверхность ее охлаждения. На ребра надета стальная рубашка, которая не только образует [c.185]

Попадание газов из камеры сгорания в полость охлаждения крышки цилиндра из-за нарушения уплотнения стакана форсунки Накипеотложение на охлаждающих поверхностях цилиндровых втулок и крышек цилиндров Недостаточное количество масла в системе смазки Неисправен термометр Засорение или накипеотложение в охладителе масла Дизель перегружен [c.119]

На рис. 276 и 277 соответственно представлены поперечный и продольный разрезы четырехцилиндрового четырехтактного тракторного дизеля с воздушным охлаждением Д-37Е мощностью Ng per = 50 л. с. (35,7 квт) при Ле рег =1800 об мин и удельном расходе топлива per = = 190 г/(л.с. -ч) (71,8 г Мдж). Рабочий объем цилиндров дизеля Vk = 4,15 л диаметр D = 105 мм цилиндра, ход S = 120 мм поршня степень сжатия е = 16,5 способ смесеобразования — непосредственный впрыск. Топливо в камеру сгорания неразделенного типа, расположенную в поршне, подается при давлении начала распыла 170 кПсм (16,7 Мн1м ) через бес-штифтовую форсунку закрытого типа с тремя сопловыми отверстиями. Оребренные головки цилиндров отлиты из алюминиевого сплава, оребренные цилиндры и картер — из чугуна. Цилиндр, вставляемый обработанной поверхностью в отверстие картера, и головка цилиндра соединяются с картером четырьмя силовыми шпильками. Между картером и каждым цилиндром устанавливают для обеспечения уплотнения медные прокладки. [c.389]

Цилиндр дизеля генератора газа ЦНИИ МПС (фиг. 130) состоит из трех чугунных частей 2, 5 я 10 и упрочняющего бандажа 6, выполненного как одно целое с рубашками охлаждения 3. Центральная часть 5, которая образует камеру сгорания, имеет два отверстия для установки форсунок. Для более эффективного охлаждения и прочности на ней сделаны продольные ребра 7. Кромки отверстий для форсунок со стороны рабочей поверхности цнлиндра закруглены. Средняя скорость воды, охлаждающей центральную втулку, около 3 Mj eti. Но концам цилиндра в кольцевых канавках 9 размещаются по два резиновых и одному медному кольцу. В частях гильзы 2 и 10 сделаны продувочные и выпускные окна. Продувочные окна тангенциальные с наклоном 20° к вертикальной оси, выпускные — радиальные. Такое устройство окон обеспечивает достаточно эффективное смесеобразование и хорошую продувку. В перемычках 11 окон просверлены каналы, по которы.м движется охлаждающая вода. За окнами, если считать от центра СПГГ, в двух поясах размещены отверстия для смазки. Ступенчатые заходы 4 служат для соединения частей гильзы 2 я 10 с центральной частью 5. Части 2 я 10 цилнндра заканчиваются фланцами 1 с цилиндрическими направляющими. [c.229]

В д 1зелях с разделенными камерами сгорания давление в над-поршневом объеме в процессе сгорания нарастает более плавно, максимальные давления цикла понижаются, и дизель работает мягче. Однако при разделении камеры сгорания на две частп ее поверхность охлаждения увеличивается, что неблагоприятно отражается на экономичности этих дизелей и их пуске при низких температурах. [c.125]

Поршни дизелей тепловозов ЧМЭ2 изготавливают из алюминиевого сплава Ьо-Ех отливкой в кокиль. Они не имеют масляного охлаждения. Камера сгорания у них типа ЧКД-Гессельман. На поршне установлены пять уплотнительных и два маслосъемных кольца. Масло с поверхности гильз удаляется также острой кромкой на ийжнем торце юбки. Наружная боковая поверхность поршня образуется из трех конусов и ци--линдра. Палец (плавающего типа) диаметром 130 мм фиксируется от осевых смещений стопорными кольцами. Вес поршня около 37 кг. [c.54]

Тепловые и газодинамические потери, связанные с перетеканием газа с большими скоростями из основной камеры в предка-дгеру и обратно, ухудшают экономичность дизеля. Имеются также дополнительные потери теплоты в воду из-за увеличенных относительных поверхностей охлаждения кад1еры сгорания. [c.334]

Скорость изнашивания зеркала втулок цилиндра зависит в большой мере от температуры поверхностей трения, режимов работы дизеля, эффективности охлаждения, качества масла и топлива, запыленности атмосферного воздуха, качества его очистки и ряда других факторов. Температурное состояние втулки цилиндра дизеля ЮДЮО на режиме номинальной мощности характеризуется распределением температур по длине зеркала (рис. 108, кривая 1) [14, 31]. В средней части, т. е. в зоне камеры сгорания, уровень температур примерно 210° С. С удалением от средней части температура снижается примерно до 100° С. В зоне впускных окон температура незначительно возрастает, а в зоне выпускных окон достигает приблизительно 240° С. Значительный рост температуры в этом месте объясняется, с одной стороны, тем, что перемычки выпускных окон подвергаются воздействию горячих газов, вытекающих, особенно в первый период выпуска, со скоростями порядка 800—1000 м/с, с другой стороны, отсут- [c.187]

В быстроходных легких дизелях, габарит которых стремятся максимально уменьшить и где особое значение имеет уменьшение массы клапанов, применяются колпачковые крышки (дизель 1Д12) и крышки с высоким буртом дизель 11Д45. В первой конструкции за счет уменьшения высоты достигнуты большая жесткость и хорошие условия охлаждения камеры сгорания. При этом оказывается возможным расположить на боковых поверхностях пусковой клапан и отверстие для индикаторного крана. Масса клапана снижается вследствие уменьшения его общей высоты. Во второй конструкции (см. рис, 116, а) наряду с высокой жесткостью созданы хорошие условия для размещения клапанного механизма, топливных трубопроводов высокого давления и вместе с тем обеспечивается хорошее уплотнение от попадания пыли и утечек масла. Облегчение клапа- [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...