Расход Система продувок

Часть оборотной воды выводится из системы вследствие испарения, другая часть теряется в виде капельного уноса. Кроме того, оборотная вода расходуется на продувку системы, на технологические и другие нужды. Все эти потери компенсируются добавлением в систему воды [c.5]

При дальнейших попытках повысить среднее эффективное давление и число оборотов,, а также при попытках снизить удельный расход топлива (например, путем введения непосредственного впрыска топлива в цилиндры двигателей с зажиганием от электрической искры, что связано с увеличением теплового напряжения цилиндров и поршней), основными являются требования к конструктивному выполнению системы продувки. В особенности это будет относиться к тому случаю, когда в автомобильных и прочих транспортных двигателях воздушное охлаждение получит широкое распространение. [c.430]

Оптимальное обезуглероживание и минимальные потери хрома могут быть обеспечены только при достижении критического уровня концентрации углерода, вдуваемый кислород расходуется только на образование окиси углерода, а избыточное давление соответствует критическим условиям протекания реакции обезуглероживания. Эффективным средством понижения уровня равновесия углерода является снижение парциального давления окиси углерода. Особая конструкция системы продувки позволяет приблизить условия продувки к оптимальным. Для управления технологическим газом в системе управления задаются Следующие параметры [c.185]

Наряду с промывкой фильтров только водой в последние годы все более широко применяют водовоздушную промывку. В этом случае воздух следует вводить в загрузку через колпачковую распределительную систему или предусматривать раздельные трубчатые системы для воздуха и воды. Использование водовоздушной промывки позволяет уменьшить величину остаточных загрязнений в фильтрующей загрузке и снизить расход воды на промывку фильтров. Режим водовоздушной промывки рекомендуется следующий продувка воздухом с интенсивностью 15. .. 20 л/( м ) в течение 1. .. 2 мин, затем совместная водовоздушная промывка с интенсивностью подачи воды 3...4 л/(с-м ) в течение 5 мин и последующая подача только воды с интенсивностью 5,5. .. 6,5 л/(с м ) в течение 2 мин. [c.246]

Для рассматриваемой системы охлаждения суммарный расход воздуха регулируют подбором проходных сечений радиальных отверстий, а расход воздуха для продувки хвостовых соединений второй и третьей ступеней -подбором проходных сечений отверстий в дроссельном диске, установлен ном после диска третьей ступени. Дроссельный диск, кроме того, предот вращает попадание горячего газа к выходной стороне гребня диска треть ей ступени. Выходная сторона дроссельного диска обдувается воздухом отбираемым после пятой ступени компрессора и используемым для запи рания лабиринтного уплотнения среднего подшипника. [c.58]

Запирающая вода через один из холодильников 15 (второй в резерве или ремонте) и фильтр 1 тонкой очистки подается в уплотнение каждого ГЦН. Из уплотнений часть воды через их контурные ступени попадает в основной контур, а протечки через атмосферные ступени свободным сливом отводятся в систему сбора протечек. В корпусе уплотнения на входе запирающей воды установлен обратный клапан 5, препятствующий выходу воды из уплотнения в питающую систему при снижении давления в ней. В системе питания уплотнения предусмотрена также дренажная линия обеспечивающая периодическую (один раз в два месяца) продувку внутренней полости уплотнения для удаления накапливающихся загрязнений, не улавливаемых фильтрами. На дренажной линии в корпусе уплотнения установлен дроссель 9, ограничивающий расход воды при продувке. [c.109]

Продувка 10 — 81 — Конструктивные данные 10 — 84 — Расход мощности 10 — 35 — Расчёт 10 — 83 — Системы 10 — 81 [c.67]

После останова котла и снижения давления в контуре до (1,9 4,9)10 Па открывают вентили на линиях подвода азота к расширителю (и воздушникам). После расхолаживания котла избыточное давление газа поддерживают на уровне (0,1- 2,0) 10 Па. Если наблюдаются утечки газа и нет возможности устранить неплотности, ведут постоянную продувку системы газом с часовым расходом, равным 10% общего объема консервируемого котла. [c.120]

Для расчета установок по рекарбонизации воды необходимо знать состав дымовых газов (или сорт топлива и избыток воздуха). По этим данным устанавливают оптимальную степень упаривания воды в системе, что позволяет определить размеры продувки, расход добавочный воды. [c.334]

При достаточно глубоком подкислении можно не продувать систему охлаждения (рз = 0) и свести расход добавочной воды к минимуму, равному р1 -Н ра при этом продувка системы осуществляется только за счет уноса брызг воды. Такой режим наиболее рационален, так как он снижает расход добавочной воды и кислоты однако при этом концентрация солей в циркуляционной воде не должна быть чрезмерно высокой по условиям коррозии конденсаторных трубок и других деталей системы. [c.336]

В котором помещались три-четыре дроссельные шайбы, изготовленные из высокопрочной стали. Шайбы имели различный диаметр, что позволяло осуществлять ступенчатое регулирование. Система с тремя шайбами имеет семь вариантов включения — семь различных фиксированных расходов продувки. К недостаткам схемы относятся невозможность плавного регулирования, увеличенное количество запорной арматуры, быстрый износ шайб. [c.171]

Расчетное задание при конструкторском расчете содержит следующие основные показатели тип и мощность парогенератора, параметры первичного пара, расход и параметры пара промежуточного перегрева, данные расчета системы пылеприготовления, температуру питательной воды, характеристики топлива. Дополнительными данными могут являться метод сжигания топлива, температура подогрева воздуха и величина непрерывной продувки. [c.164]

Поскольку этот метод предполагает всасывание паров хладагента из сливного баллона и нагнетание хладагента в контур, нужно, чтобы конденсатор станции регенерации не работал. Для этого станция регенерации либо оснащается набором вентилей, обеспечивающих перепуск хладагента минуя конденсатор, либо отключается система охлаждения конденсатора, либо конденсатор закрывается листами картона. Тогда можно будет перегнать весь хладагент из контура в ресивер и подключить к нему сливной баллон в соответствии со схемой, приведенной на рис. 57.9. Как обычно, для этого используются наиболее короткие шланги максимально возможного диаметра. После продувки шлангов и фиксации показаний весов можно открыть вентиль (Ж). Благодаря вакууму, имеющемуся в баллоне, в него пойдет большой расход жидкости. Поэтому, как всегда, нужно принять меры к сохранности вакуума в сливном баллоне. [c.325]

Для снижения потерь продувочной воды и ее теплоты применяют сепараторы-расшири-тели непрерывной продувки котлов и охладители продувочной воды. Перед входом в расширитель продувочная вода проходит через редуктор, и в расширитель уже поступает пароводяная смесь. В самом расширителе эта смесь разделяется на чистый пар и воду (концентрат) энтальпии пара и воды на выходе из расширителя определяются давлением в расширителе и соответствуют параметрам насыщения. Пар, количество которого составляет 30% расхода продувочной воды при одноступенчатом расширении, направляется в один из теплообменников регенеративной системы. [c.87]

В последние годы созданы системы автоматического управления конвертерной плавкой с применением электронных вычислительных машин (ЭВМ). С этой целью разработаны математические модели процесса, основанные на тепловом и материальном балансах плавки. На основе математического описания процесса создается программа (алгоритм) для ЭВМ. В ЭВМ вводят исходные данные о составе чугуна, флюсов и охладителей, количестве сыпучих, температуре чугуна, чистоте кислорода, основности конечного шлака, составе и температуре готовой стали и т. д. Машина на основании полученной информации и уравнений математической модели процесса прогнозирует ход плавки, рассчитывает количество и время присадок, расход кислорода на плавку и момент окончания продувки, рассчитывает и вводит в ковш необходимое количество раскислителей. [c.141]

При контроле пусковых режимов продувку импульсных линий проводят в течение 1 мин после установления расхода. Контроль качества теплоносителя во время пусков необходимо проводить с момента заполнения котла с использованием приборов АХК системы химического контроля, предназначенных для работы в пусковых режимах оборудования ТЭС или АЭС, или переносных приборов. [c.564]

Пример 7.1. Определите размер продувки системы оборотного охлаждения, стабилизирующей циркуляционную воду, и расход добавочной воды при следующих условиях ее работы = 3,0 мг-экв/дм = 2,2 мг-экв/дм ОК = [c.215]

Примером комбинированной работы СОО и ВПУ ТЭЦ, рассчитанной на приготовление большого количества подпиточной воды для закрытой системы теплоснабжения, может служить схема, приведенная на рис. 8.1. Согласно схеме, например, в режиме наибольшей зимней нагрузки максимальное значение подпитки теплосети (ПТС) определяет максимальную продувку СОО и соответственно снижение коэффициента концентрирования (задвижка 6 закрыта, задвижки 7, 8 открыты). В летний период при уменьшении расхода воды на подпитку теплосети освобождающаяся мощность ВПУ ПТС используется для умягчения части подпиточной воды СОО (задвижка 6 открыта), что снижает опасность нарушения водно-химического режима системы охлаждения. [c.227]

Исходная вода, умягченная Ма-катионированием, может содержать большее количество бикарбоната натрия, чем это допустимо для питательной воды паровых котлов. В паровом котле этот бикарбонат гидролизуется с образованием каустической соды, что приводит к повышению расхода реагентов, необходимых для предотвращения щелочного растрескивания. Величина сухого остатка в обработанной питательной воде будет высокой, а следовательно, возрастет и необходимость в продувках системы. При большом содержании бикарбоната натрия в питательной воде выделяется углекислый газ (при гидролизе), который растворяется в конденсате. Последний становится сильно коррозионноактивным. Поэтому разработан ряд ионообменных процессов (применяемых самостоятельно или в сочетании с другими обменными процессами), при которых производится удаление бикарбоната натрия или регулируется его содержание. Таким образом удается получить достаточно дешевую, но отличающуюся по отдельным своим показателям воду, пригодную по своему качеству для питания паровых котлов низкого и среднего давления. [c.121]

Единственно возможный путь предотвращения загрязнения источников водоснабжения — это работа оборотной системы без продувки. При этом происходит концентрирование солей до предельного насыщения. При испарении 2% от расхода оборотной воды, капельном выносе 0,2% и неучтенных потерях 0,3% в оборотной системе установится коэффициент упаривания, равный 5. В соответствии с этим концентрация хлоридов и сульфатов в оборотной воде водооборотной системы № 3 п/о Хлорвинил составит 125 мг/л и 293 мг/ л соответственно. [c.60]

Различают продувку непрерывную и периодическую. Непрерывная продувка производится без перерывов в течение всего времени работы котла, а периодическая — кратковременно через большие промежутки времени. В результате периодической продувки из котла вместе с небольшим количеством котловой воды удаляют осевший шлам, который образуется из веществ, кристаллизующихся в объеме котловой воды. Периодическую продувку производят из нижних точек (нижний барабан и нижние коллекторы экранов). Непрерывная продувка обеспечивает равномерное удаление из верхнего барабана растворенных в котловой воде солей. С непрерывной продувкой теряется значительное количество теплоты. При давлении пара 1,0—1,4 МПа каждый процент неиспользуемой продувки увеличивает расход топлива примерно на 0,3%. Использование теплоты непрерывной продувки возможно в системе отопления, в водяных тепловых сетях для подпитки или в специально устанавливаемых сепараторах (расширителях) для получения вторичного пара. Однако использование теплоты продувочной воды не означает, что продувка может быть большой. Следует учитывать, что котловая вода имеет более высокий тепловой потенциал по сравнению с водой, используемой в сепараторе (расширителе) продувки. Поэтому необходимо всемерно снижать продувку. [c.166]

Перед началом дозирования водорода вся система продувается азотом. Окончание продувки определяется анализами проб газа, взятых из десорбера и гидрозатвора. При отсутствии в газе кислорода подается водород. В процессе работы установки необходимо тщательно наблюдать за точностью дозирования водорода. Для регулирования на линии водорода перед ротаметром установлены игольчатые вентили. Количество подаваемого водорода определяется по показаниям ротаметра и зависит от расхода воды, производительности установки и содержания в исходной воде кислорода. " [c.129]

В системах без возврата конденсата упрощается и удешевляется тепловая сеть (за счет отсутствия конденсатопровода) и экономится электрическая энергия на перекачку конденсата. В то же время возрастают первоначальные капитальные затраты на теплоснабжающую установку (ТЭЦ или котельную) из-за увеличения производительности химической водоочистки, растут потери от продувки котлов и увеличивается расход топлива. [c.275]

Путем сочетания химической обработки воды с продувкой системы расход реагентов может быть снижен. При полном отсутствии продувки в приведенной выше формуле следует принимать Р, = 0. [c.212]

При эксплуатации систем оборотного водоснабжения зачастую пытаются достигнуть уменьшения интенсивности карбонатных отложений путем увеличения количества воды, добавляемой в систему, и соответственно сброса из нее (продувки), руководствуясь при этом распространенным мнением, что чем больше свежей воды добавляется в систему, тем меньше в ней будет карбонатных отложений. С этим мы столкнулись, в частности, на нескольких системах оборотного водоснабжения, где, по указанным соображениям, в системы добавлялись количества воды, достигавшие 20% расхода оборотной воды. Рассмотрим этот вопрос на примере системы водоснабжения одного предприятия. [c.28]

Экспериментальная установка состояла из вертикальной шахты квадратного сечения со стороной 145 мм. Шары укладывались рядами на колосниковую решетку, установленную над системой металлических сеток, служивших для выравнивания потока по сечению шахты. В зависимости от необходимого расхода газа продувка осуществлялась от баллона или центробежного вентилятора. В процессе опытов замерялись расходы газа перепады статических давлений по высоте слоя трубками нифера и шаровыми зондами истинные высоты слоя поля давлений по шару в слое. Опыты проводились в двух интервалах чисел R 2—50 и 200—4000. [c.292]

Сепарированный пар 3 в случае наличия деаэратора направляется непосредственно в его паровую часть. Расширитель оснащается предохранительным выкидным устройством 4 с высотой замыкающей петли 6 000 мм и переливной трубой с гидрозатвором 5. Высота замыкающей петли у последней на 1 ООО мм больше, чем у предохранительного гидрозатвора. Конструкция переливного устройства, изображенная на рисунке, обеспечивает предупреждение захвата водой, отводимой из расширителя, пузырей, что весьма важно для предотвращения в этой системе гидравлических ударов. В теплообменнике 6 юепари рованную воду лучше всего использовать для подогрева исходной воды, поступающей на водоочистку. Расширитель располагается на высоте, достаточной для размещения гидрозатворов. Какого-либо обслуживания он не требует, так как давление пара и уровень воды в нем поддерживаются автоматически. В этом отношении он весьма выгодно отличается от расширителей повышенного давления, поставляемых заводами-изготовителями, снабженных весьма ненадежными регуляторами уровня. Узел регулирования 7 — наиболее важную часть системы — лучше всего располагать на рабочем месте машиниста котла. Узел должен иметь игольчатый вентиль 8 для регулирования размера продувки, индикатор расхода воды в виде комбинации обычного пружинного манометра 9 и подпорной ограничительной диафрагмы или пакета диафрагм 10. [c.162]

Двигатели [внутреннего сгорания [F 02 свободнопоршневые В 71/00-71/06 со сжатием (воздуха В 3/00-3/12 горючей смеси В 1/00-1/14) на твердом топливе В 45/00-45/10 устройства для ручного управления D 11/00-11/10 с устройствами для продувки или заполнения цилиндров В 25/00-25/08) G 01 индикаторных диаграмм 23/32 датчики давления, комбинированные с системой зажигания двигателей 23/32 индикация (относительного расположения поршней и кривошипов 23/30 перебоев в работе 23/22 работы или мощности 23/00-23/32)) измерение расхода жидкого топлива F 9/00-9/02 испытание (М 15/00 деталей М 13/00-13/04)) F 01 <диафрагменные В 19/02 с использованием особого рабочего тела К 25/00-25/14) изготовление для них ковкой или штамповкой В 21 К 1/22 использование теплоты отходящих газов (F 02 G 5/00-5/04 холодильных машин F 25 В 27/02) комбинированные с электрическим генератором Н 02 К 7/18 работа в компрессорном режиме F 04 В 41/04 на транспортных средствах В 60 К 5/00-5/12] (гравитационные 3/00-3/08 инерционные механические 7/00, 7/04-7/10) F 03 G для грейферов В 66 С 3/14-3/18 изготовление деталей В 21 D 53/84 многократного расширения в паросиловых установках F 01 К 1102-7104 объемного вытеснения F 01 В (агрегатирование с нагрузкой 23/00-23/12 атмосферные 29/02 комбинированные с другими машинами 21/00-21/04 конструктивные элементы 31/00-31/36 предохранительные устройства 25/16-25/18 преобразуемые 29/04-29/06 пуск 27/00-27/08 расположение и модификация распределительных клапанов 25/10 регулирование 25/00-25/14 сигнальные устройства 25/26) работающие на горючих газах F 02 G 1/00-1/06 рас-пределителыше механизмы F 01 L 1/00-13/08 для пишущих машин В 41 1 29/38 пневматические в избирательных переключателях Н 01 Н 63/30 [c.72]

При обработке воды дымовыми газами, содержащими смесь СО2 и ЗОг, действие обоих этих веществ проявляется одновременно в соизмеримых размерах. Действие 802 возрастает с уменьшением продувки системы. Мнения различных авторов относительно сравнительного эффекта СО2 и 802 в отношении стабилизации воды сильно расходятся. По данным Г. Е. Крушеля доля сернистого газа в эффекте стабилизации воды составляет от 90 до 98% без действия 8О2, по его мнению, потребовались бы чрезмерные размеры продувки системы и огромные расходы дымовых газов. ОРГРЭС же объясняет эффект рекарбонизации только стабилизирующим действием углекислоты. [c.333]

При помощи гексаметафосфата можно стабилизировать карбонатную жесткость циркуляционной воды Жпр на уровне 3,6— 7,5 мг-экв л в зависимости от состава воды. При этом в большинстве случаев необходимо ограничивать степень упаривания воды в системе с помощью продувки. С течением времени стабилизирующие свойства гексаметафосфата, введенного в охлаждающую воду, теряются в результате гидролиза его [(ЫаРОз)д-Ь бНгО—бМаНгР04], связывания образовавшегося при этом ортофосфата кальцием и выпадения продуктов этой реакции в виде фосфатного шлама. Вследствие этого требуется непрерывное дозирование данного реагента в охлаждающую воду. Расход реагента не поддается теоретическому расчету обычная дозировка 2,0—2,5 жг/л. Увеличение размеров дозирования обычно бесполезно и нежелательно, так как, не улучшая эффекта стабилизации воды, оно вызывает усиление шламообразования. Дозируемый раствор гексаметафосфата натрия должен иметь концентрацию не больше 0,1% во избежание усиленного выпадения шлама в месте ввода реагента. [c.341]

При увеличении карбонатной жесткости добавочной воды размеры продувки согласно уравнению (9-13) возрастают и при Жк + 0,1Жнк = 6,4 6,8 могут стать равными бесконечности. Поэтому для вод с высокой карбонатной жесткостью целесообразно обрабатывать воду комбинированным способом — подкислением и фосфатированием, что позволяет сократить расход кислоты и обеспечить безнакипное состояние системы охлаждения при практически любой карбонатной жесткости добавочной воды. Дозированием кислоты при этом карбонатную жесткость снижают до величины, стабилизируемой фосфатом. [c.342]

Для этой цели ОРГРЭС совместно с Мосэнсргопросктом разработал специальное устройство (рис, 4-10), которое успешно прошло проверку на котлах типов ТГМ-96, ТП-80 и ТП-84 в системе Мосэнерго. При наличии двух выводов непрерывной иродувки из котла целС Сообраз1НО для упрощения регулирования расхода продувочной воды обе линии объединить в одну. При этом для обеспечения равномерного расхода продувки по сторонам котла гидравлические [c.102]

Использование бездеаэраторных схем энергоблоков связано не только с возможностью отказа от деаэрации воды при переходе к нейтрально-кислородному водному режиму. При этом повышается экономичность турбоустановки из-за отсутствия дросселирования отборного пара и выпара деаэратора, снижается расход электроэнергии на собственные нужды (отсутствие бустерных насосов), уменьшаются капиталовложения, отпадает необходимость предпусковой деаэрации воды. Однако следует помнить, что деаэратор выполняет в тепло-вой схеме ряд ответственных функций, связанных с работой системы регенерации и питательной установки, К нему подводятся дренажи греющего пара ПВД, пар из расширителя непрерывной продувки, конденсат испарителей, пар уплотнений турбины и штоков стопорпо-регу-лирующих клапанов. В деаэраторный бак возвращается питательная нода линии рециркуляции питательных насосов и т. п. [c.132]

Для загрузок из кварцевого песка при э>1 мм в целях повышения эффекта отмывки, снижения расхода промывной воды и уменьшения размеров водоотводящих устройств (желобов, каналов, трубопроводов) целесообразно применение водовоздуш-ной промывки. Ее режим назначается следующим продувка воздухом с интенсивностью 15. .. 20 л/(с м ) в течение 1. .. 2 мин, затем совместная водовоздушная промывка с интенсивностью подачи воздуха 15. .. 20 л/ с Ы ) и воды 3. .. 4 л/(с-м2) течение 4. .. 5 мин и последующая подача одной воды с интенсивностью 6. .. 8 л/(с м ) в течение 4. .. 5 мин. При водовоздушной промывке воду и воздух следует подавать по раздельным трубчатым распределительным системам или через распределительные системы со специальными колпачками. [c.267]

При работе оборотной системы на рекомендованном режиме расход свежей промышленной воды на продувку системы уменьшается на 150—200 м /час, сброс сильноминерализованных стоков сокраш,ается до 40—60 м /час, обработка оборотной воды медным купоросом для борьбы с биообрастаниями и хлорирование для борьбы с бактериями не требуется. При минимальной подаче промышленной воды на продувку не требуется ввод гексаметофос- фата натрия. [c.41]

Использование тепла непрерывной продувки возможно в системе отопления, в водяных тепловых сетях для подпитки или в специально устанавливаемых сепараторах для получения вторичного пара. На рис. 4-16 показаны схемы использования тепла непрерывной продувки. Для регулирования непрерывной продувки устанавливаются специальные вентили (игольчатые или скальчатые — рис. 4-16, а) или набор дроссельных шайб (рис. 4-16,6). Манометр 5 позволяет ориентировочно судить о расходе продувочной воды, если предварительно снята тари-ровочная кривая зависимости массового расхода ог давления. [c.107]

Необходимо также предусмотреть специальное приспособление для отвода небольшого количества инертных газов, которые могут накапливаться в конденсаторе и сборнике. При этом производят периодическую или непрерывную продувку, которая может выполняться вручную или автоматически по температуре конденсата. Даже если инертный газ поступает в систему непрерывным потоком, то при малых его расходах простым дросселированием этого потока невозможно добиться качественного регулирования давления. Рассмотрим в качестве примера колонну высотой 3 м скорость паров в колонне 0,6 м1сек, содержание инертных газов в парах 0,1%. При емкости конденсатора и сборника примерно 14 постоянная времени по каналу давление — расход инертных газов составит около 1 ч. Уменьшение температуры воды вызовет уменьшение давления в конденсаторе, которое будет восстанавливаться очень медленно, даже если клапан на газовой линии полностью закрыт. Известно, что объекты, которые характеризуются одной большой постоянной времени, легко поддаются регулированию. Однако в рассматриваемой системе регулирования большая постоянная времени крайне нежелательна, так как может вызвать насыщение выходного сигнала регулятора. Это явление объясняется тем, что этот объект фактически характеризуется двумя постоянными времени. Постоянная времени по каналу изменение давления — изменение расхода воды или изменение давления — изменение температуры воды составляет приблизительно 1 мин или меньше (см. гл. 11, посвященную теплообменникам), так как она соответствует изменению парциального давления конденсирующихся паров. Постоянная вре.мени, соответствующая изменению парциального давления инертных газов, значительно больше. При изменении скорости охлаждения система регулирования для поддержания постоянства общего давления должна изменить парциальное давление инертных газов. Так как в этом случае имеет место скорее слежение, чем регулирование, то большая постоянная времени вызывает значительное ухудшение переходного процесса. [c.370]

Для предотвращения карбонатных отложений необходимо, чтобы находящаяся в оборотной системе вода была стабильной. В качестве простейшего способа поддержания стабильности может рассматриваться непрерывная продувка системы. Подавая в контур охлаждения стабильн ю воду с меньшей концентрацией ионов Са +, НСОГ и СОз и удаляя соответствующее количество циркуляционной воды с большей их концентрацией, можно в оборотной системе обеспечить такую степень упаривания, при которой вода будет оставаться стабильной. Пригодность этого способа определяется технико-экономическими соображениями, связанными с размером продувки. С ее увеличением возрастают расходы добавочной воды для восполнения потерь в цикле охлаждения, увеличиваются капитальные и эксплуатационные затраты на подачу больших количеств воды. [c.248]

Рз — расход воды при продувке системы, м /ч Сосв — концентрация солей в осветленной воде, кг/м [c.180]

В варианте (в) необходимо снизить щелочность добавочной воды на 1,2 мг-экв/л. Тогда степень упаривания циркуляционной воды будет /Ццф/Щд = 7/3=2,4. По уравнению (4-74) определим рз= = 0,64%, откуда рд=2,86%, рпр=1,24%. Расход 75%-ной серной кислоты составит 1,2-15-10= -2,86-10-2-49-10- -720=18 т/мес. Количество продувочной воды будет равно 185 м /ч. Таким образом, этот вариант дороже варианта (б) на 95-8-10 -4-10- =29 500 руб/год из-за большей продувки системы. Однако рассматриваемый вариант имеет важное преимущество, состоящее в том, что он в большей мере, чем вариант (б), обеспечивает бескоррозионный режим работы оборотного цикла. Поэтому представляется наиболее подходящим вариант (б), дополненный фостатированием для создания в системе противокоррозионных условий. Расход технического продукта (фосфата), г/м , с учетом потерь в расчете на 1 м добавочной воды определяется по формуле [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...