Множитель нагрузки

Множители нагрузки для разных вертикальных расстояний между сдвоенными [c.202]

Эта величина характеризует проектирование системы баков плюс топливо как единое целое. Некоторые ракетные топлива, имеющие сравнительно высокие удельные импульсы, могут потерять это свое преимущество нри сравнении на основе отношения импульса к полному весу вследствие их низкой плотности. Использование этого параметра особенно полезно при расчете двигателей твердотопливных ракет, так как для них камера сгорания и баки с топливом являются единым целым. Отношение импульса к весу//связано с удельным импульсом /gp посредством множителя нагрузки V. Этот множитель является отношением массы топлива к полной массе ракеты. [c.426]

Множитель нагрузки 426 Моделирование ракетного двигателя твердого топлива 494, 496 Момент гироскопический 653 [c.723]

Статическая теорема устанавливает, что коэффициент нагрузки для пластического разрущения определяет наибольший множитель для заданной нагрузки, при котором существует статически допустимое поле напряжений, нигде не превосходящее предела текучести. Для доказательства этого положения обозначим через %Р наибольшее кратное нагрузок и допустим, что коэффициент нагрузки при пластическом разрушении имеет значение Х<К. Обозначив через р и <7, скорости и деформации для механизма разрушения при нагрузке %Р , имеем [c.18]

Значение при котором определитель D обращается в нуль, является критическим значением множителя [J, а соответствующие нагрузки q, = p,qo ц = 3 цо = — критическими. Если qo, р,о, и То< > — нагрузки, которые должен выдержать стержень, не теряя устойчивости, то критическое значение коэффициента пропорциональности должно быть больше единицы, т. е. р >1. [c.121]

Прежде всего мы видим, что рассматривая задачу в линейной постановке, мы можем определить критическую нагрузку, но форму равновесия мы находим только с точностью до постоянного множителя. Смысл этого выраже-ния"будет ясен из последующих примеров. Второе — мы видели, что определение условий существования соседних положений равновесия равноценно определению условия перехода от устойчивого состояния к неустойчивому. В по- [c.125]

Поперечная нагрузка q входит в полученное выражение в виде масштабного множителя, а продольная сила Р скрыта в сложном комплексе синусов и косинусов— в параметре k. [c.161]

Так как Я = я/а, то при у = а множитель = е 0,045 и можно считать, что на участке пластины у а ее изгиб практически затухает. Эпюры w, и Му показаны на рис. 6.34. Если нагрузка q (х) будет содержать гармоники номеров m > 1, то для каждой из них затухание изгиба произойдет на участке у = а/т и, следовательно, приведенное суждение останется справедливым для любой нагрузки распределенной по линии у = 0. [c.179]

Второе слагаемое в правой части уравнения (10.78), т. е. выражение, заключенное в фигурные скобки, можно рассматривать с точностью до постоянного множителя i/D как некоторую дополнительную поперечную нагрузку q -i, действующую на пластину. [c.336]

Здесь б( — множитель, учитывающий влияние направления теплового потока и величины тепловой нагрузки. Для газов и капельных жидкостей 8, выражается соответственно формулами [c.354]

Будем называть число, определяющее группу сил, обобщенной силой. В этом смысле момент М, распределенная нагрузка q могут рассматриваться как обобщенные силы. Определим формально обобщенное перемещение как множитель при обобщенной силе в выражении работы. Для мо мента обобщенным перемещением служит угол поворота, так как работа момента есть Мф. Равномерно распределенная нагрузка, приложенная к балке, прогиб которой есть v(z), производит работу [c.147]

Предельное равновесие жесткопластического тела. С задачами подобного рода мы уже встречались применительно к стержневым системам. Общая постановка будет состоять в следующем. На части поверхности заданы мгновенные скорости перемещений на части поверхности St заданы усилия (аГь где р,—неопределенный множитель. Требуется определить несущую способность тела, т. е. то значение параметра нагрузки Хт, при котором наступает общая текучесть, это значит, что тело получает возможность неограниченно пластически деформироваться. Вообще при р, < JJ.T в теле могут возникать пластические зоны, но примыкающие к ним жесткие области ограничивают свободу пластического течения. [c.487]

Приняв, что вторым членом в (5.23) можно пренебречь, если множитель при А( не превышает 0,05 (например, при использовании в опытах А( = 2 К, ошибка при отбрасывании второго члена составит + 0,1 К и ею можно пренебречь), получим второе условие оптимальности тепловой нагрузки [c.129]

Геометрический смысл обобщенного перемещения, стоящего множителем при Р/2, следующий это линейная комбинация перемещений точек приложения нагрузок. В случае распределенной нагрузки —плошадь приведенной эпюры перемещений. [c.354]

Если корректирующий множитель il)(/. ) не вводить (т. е. положить ф( 2у) = 1), то рассчитанная разрушающая нагрузка для детали оказывается 920 кН, в то время как для образца она равна 58 кН. Эксперимент, проведенный с балкой, дает разрушающую нагрузку порядка 1400 кН, что не совпадает с расчетом, [c.285]

Получаемый на основе этого метода динамический коэффициент интенсивности напряжений может быть выражей через статический коэффициент интенсивности напряжений путем умножения на некоторый коэффициент, зависящий от постоянных материала, длины трещины и частоты циклической нагрузки и определяемый из матрицы N-то порядка. С увеличением N этот множитель можно сделать сколь угодно близким к точному значению. Численным расчетом установлено, что хорошую точность можно получить и для небольших значений N. [c.444]

При назначении числа зубьев колеса 2 = иг I также учитывают предшествующий опыт проектирования и эксплуатации передач при невысоких окружных скоростях колес (о < 6 м/с) и постоянной нагрузке числа зубьев колес передачи принимают кратными друг другу или с возможно большим числом общих множителей для ускорения их приработки. При высоких окружных скоростях (и > 6 м/с) и переменной нагрузке принимают взаимно простые числа зубьев или с возможно меньшим числом общих множителей. [c.331]

В тех случаях, когда низшие пары конструктивно выполняют как пары с промежуточными телами качения, их сопротивление вычисляют также по формулам (2.3) и (2.5), в которые, однако, вместо /с и / подставляют множители / и / . Эти множители представляют собой коэффициенты пропорциональности между полной силой сопротивления в кинематической паре и нагрузкой пары. Они зависят не только от природы физических процессов и характеристик материалов, но и от конструкции самой кинематической пары. Эти коэффициенты называют приведенными коэффициентами трения кинематических пар с промежуточными телами качения. [c.41]

Для нахождения коэффициента теплопередачи используют номограмму, построенную по опытным данным Институтом теплообмена в США [11] (рис. 5.9). По этой номограмме в зависимости от скорости охлаждающей воды в трубах w и их наружного диаметра d определяют значение исходного коэффициента k , в зависимости от температуры — поправочный множитель и в зависимости от удельной паровой нагрузки q — поправочный множитель Р . Поскольку за] анее значение q неизвестно, оп- [c.180]

Основной целью расчета на устойчивость является определение критического уровня нагрузки и вида (с точностью до постоянного множителя) новой формы устойчивого равновесия, возникающей после потери устойчивости первоначальной формы. [c.305]

Если корни характеристического уравнения не являются кратными, то ранг системы (18.25) равен к— 1. В этом случае система (18.25) может быть решена относительно отношений qi qk = = й1. Решая систему (18.25) относительно п при Р, равном наименьшему корню характеристического уравнения, т. е. критическому значению параметра нагрузки, получаем форму потери устойчивости с точностью до постоянного множителя qk. [c.327]

Формулы правых частей дифференциальных уравнений. Символ П включен кйк множитель при интенсивности нагрузки. [c.50]

Если конфигурация оболочки, нагрузка на нее и способ ее закрепления таковы, что перемещения медленно меняются вдоль а- и р-линий, то старшие производные от а, v, w, входящие в уравнения (5.65), имеют такой же порядок малости, как и младшие (именно это и понимается под медленной изменяемостью перемещении). В этом случае членами уравнений (5.65), содержащими малый множитель Jt , можно пренебречь, что равносильно пренебрежению изгибающими и крутящими моментами. [c.258]

Анализировать в общем виде коэффициент т)о затруднительно, так как он зависит от типа примененных подшипников (качения или скольжения), распределения нагрузки между подшипниками, наличия на валу одного или нескольких кулачков и т. д., поэтому этот множитель в общем выражении к. п. д. кулачкового механизма мы оставим нераскрытым. [c.437]

Преимуществом квазистатических методов является возможность их применения в тех случаях, когда единственной информацией о сейсмическом воздействии является заданный коэффициент сейсмичности. Вместо спектров действия (6.1) используются при этом нормативные спектры с множителем, равным коэффициенту сейсмичности Кс, заданному на основе информации об интенсивности землетрясения и других параметров сейсмической активности региона, геологических особенностях площадки, типе конструкции, требуемых показателях надежности [4]. Сейсмические нагрузки, соответствующие г-му тону колебаний конструкции, определяются затем в соответствии со строительными нормами из следующего выражения [c.188]

В процессе интегрирования и дифференцирования прерыватели рассматриваются как постоянные множители Л. З ]. При а X прерыватель = 0 н при а>л Г =1. При а<л прерыватель 1 = 0 и при а>л Г =1. Иначе говоря, в выражении, перед которым поставлен знак прерывателя Г ,, члены, содержащие нагрузки и имеющие абсциссы точек своих приложении а х, обращаются в нуль. Остальные члены с абсциссами X сохраняют свою величину. [c.70]

Распределение охватывает также и те стержни, от нагрузки которых образовался неуравновешенный момент. Множитель Ц называется коэффициентом распределения. [c.128]

На рис. 35 представлен график нагрузки, действующей на лопатку в течение одного оборота. Такая схема приблизительно соответствует случаю очень малой продолжительности нагружения и разгружения лопатки по сравнению со временем действия нагрузки. Наибольшую амплитуду колебаний лопатка имеет в момент ее входа и выхода из струи пара. Как пока- зоо зывают расчеты [39], с увеличением частоты собственных колебаний лопатки их амплитуда резко уменьшается. На рис. 36 представлен пример изменения амплитуды с точностью до постоянного множителя для основного тона колебаний при прямоугольной иа грузке для двух частот враш,е-ния 3000 и 1500 об/мин. Декремент колебаний при этом 6—0,01. В обш,ем случае величина резонансных напряжений в корневом сечении лопатки для основного тона колебаний может быть представлена в виде [c.81]

Для исследовательских целей на основе указанной выше программы была разработана программа испытаний на ресурс в условиях эксплуатации транспортного самолета в ней полетный цикл разбивается на пять участков (три для воздушных и два для наземных нагрузок), задаются распределения величин средних напряжений на отдельных участках и наземные нагрузки в виде случайной последовательности (на каждом участке существует масштабирующий множитель для исходного распределения амплитуд). [c.112]

Собственная нагрузка, соответствующая данной собственной частоте pj,— это нагрузка, которая при статическом приложении к системе вызывает упругие перемещения ее, имеющие распределение, совпадающее с точностью до постоянного множителя с распределением, свойственным соответствующей собственной форме. Иными словами, /-Я собственная нагрузка имеет распределение, присущее распределению сил инерции, приложенных к массам системы, совершающей свободные колебания с /-й собственной частотой. [c.151]

Фз — множитель, учитывающий влияние паровой нагрузки конденсатора. [c.443]

Левая часть (5.18) подчиняется условию а > О, причем не зависящее от времени поле фиктивных напряжений. Поле фиктивных напряжений определяет не зависящую от времени огибающую всех упругих напряжений, которые могут возникнуть в рассматриваемой конструкции при данной программе нагружения. Через ДеР обозначено приращение пластической деформации, достигнутое на рассматриваемом цикле нагружения, хотя эффективное движение может пройс- ходить только на части этого цикла. Так как множители нагрузки входят в (5.18) через (Tjy, это соотношение в конечном счёте дает поверхность взаимодействия для рассматриваемого инкрементального разрушения. Условия инкрементального разрушения изучались Д. А. Гохфельдом [72—75] и Савчуком [255]. Теоремы приспособляемости и некоторые их следствия обсуждались Кёнигом [128]. [c.186]

В (4.11) оказалось не обязательным использовать положительный множитель X при члене dijk q x)), так как, согласно . 22),Xdiik q x))=-diji, Kq x)), и Ц х) определяет механизм разрушения для данной нагрузки, если этот механизм определяется функцией q x). Заметим, что условие оптимальности вида (4.11) существует для каждого параметра проекта Т(д. Для интерпретации этих условий оптимальности заметим, что интегралы [c.39]

Введем постоянный множитель п, и вместо на1рузки q будем рассматривать предельную критическую нагрузку nq. Величина п и представляет собой запас устойчивости. [c.449]

Такая постановка задачи совершенно аналогична постановке задачи Эйлера об устойчивости сжатого стержня. Требуется найти критическое значение параметра нагрузки, т. е. множителя при Tafi, при котором линейное однородное уравнение (12.11.1) при однородных граничных условиях имеет нетривиальное решение, т. е. решение, отличное от тождественного нуля. Ограниченность и неполнота анализа подобного рода были разъяснены в гл. 4 и мы не возвращаемся к сделанным там разъяснениям. Здесь в качестве примера мы рассмотрим одну только задачу устойчивости прямоугольная пластина длиной а в направлении оси х , шириной Ъ в направлении оси Хг равномерно сжимается вдоль оси Xi усилием Тц = —Т. Уравнение (12.11.1) примет вид [c.416]

В главе 5 было дано определение идеального упругопластического и жесткопластического тела и выяснены некоторые общие свойства стержневых систем, составленных из идеальных унругопластических или жесткопластических элементов. Термин идеальная пластичность понимается здесь, как и в гл. 5, в том смысле, что материал не обладает упрочнением, т. е. при а = Ot стержень может деформироваться неограниченно. Напомним, что рассматривалась задача о предельном равновесии, т. о. о нахождении нагрузки, при которой наступает общая текучесть. При этом деформации стержней, перешедших в пластическое состояние, как это заранее оговорено, могут быть сколь угодно велики, если не принимать во внимание геометрических ограничений. Учитывая эти последние, более осторожно было бы говорить о мгновенных скоростях пластической деформации эти мгновенные скорости могут быть совершенно произвольны и действительно сколь угодно велики. Напомним, что исчерпание несущей способности стержневой системы, как правило, соответствует превращению ее в механизм с одной степенью свободы. Поэтому соотношения между скоростями пластической деформации ее элементов остаются жестко фиксированными, эти скорости определяются с точностью до общего произвольного множителя. Напомним также фундаментальный результат, полученный в 5.7 и 5.8. Если стержневая система нагружена системой обобщенных сил Qi, то в предельном состоянии выполняется условие [c.480]

Кроме того, к этому элементу приложена поперечная нагрузка, равнодействующая которой да а ба да . Считаем ее приложенной в точке А — центре этого малого элемента. Составив уравнение равновесия сил, после сокращения членов с противоположными знаками и затем на общий множитель daidaj получим [c.379]

Этот метод решения Зеевальд применил к случаю балки, нагруженной сосредоточенной силой Р (рис. 67). Он показал, что напряжение Ох можно разбить на две части одну из них можно вычислить по элементарной балочной формуле, другая характеризует локальный эффект вблизи точки приложения силы. Эту последнюю часть напряжения, обозначаемую через Ох, можно представить в форме р (Р/с), где р — численный множитель, зависящий от положения точки, в которой определяется местное напряжение. Значения этого множителя даны на рис. 70. Две другие компоненты напряжения и такх<е можно представить в форме р (Я/с). Соответствующие значения р даются на рис. 71 и 72. Из них можно видеть, что местные напряжения весьма быстро падают с увеличением расстояния от точки приложения нагрузки, и на расстоянии, равном высоте балки, ими обычно можно пренебречь. Используя значения множителя р при а = 0, можно найти местные напряжения в пяти точках поперечного сечения AD при данной нагрузке (рис. 67) но приводимой [c.131]

Для расчета КПД трехконтурных АЭС в уравнение (9.8) добавляется множитель, учитывающий КПД транспорта теплоты через теплообменники и трубопроводы промежуточного контура (Лпром.к = = 0,98). Затраты на собственные нужды АЭС рассчитываются с учетом механизмов всех контуров. Фактический эксплуатационный КПД станции оказывается несколько ниже расчетного вследствие работы на частичных нагрузках, дополнительных потерь при пусках, остановах и др. [c.355]

Преобразо аиие основного уравнения кинематической теоремы к виду (4.18) открывает возможности для приложения методов линейного программирования к задачам приспособляемости сплошных тел в соответствующей кинематической формулировке. Рассмотрим случай, когда переменные составляющие нагрузки заданы, а искомым является параметр р, определяющий их постоянные составляющие, заданные с точностью до некоторого положительного множителя. Тогда задача приспособляемости соответственно смыслу кинематической теоремы формулируется с учетом уравнений (4.18) и (4.41) следующим образом [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...