Параметры проекта

Рассмотрим одно- или двумерную жестко-идеально-пластическую конструкцию, занимающую область V, состоящую из некоторого числа подобластей V . Пусть в точке х подобласти Vi проект конструкции определяется некоторым числом параметров проекта 1ц х), зависящих от х, по формуле [c.37]

В дальнейшем предполагается, что параметры проекта выбраны так, что в точке i подобласти V удельную скорость диссипации можно выразить в виде [c.37]

В качестве первого примера рассмотрим балку прямоугольного поперечного сечения постоянной высоты и линейно меняющейся ширины, свободно опертую при д = 0 и защемленную при х — 1, несущую равномерно распределенную нагрузку интенсивности Р. В качестве параметров проекта выберем моменты текучести У, и Уд при л = 0 и х = 1. Вводя обозначение [c.41]

Для иллюстрации решения задач этого типа рассмотрим горизонтальную трехслойную балку, защемленную при х = 0 и свободно опертую при х = 21. Балка несет вертикальную нагрузку 2Р прил = / (рис. 4.4, а). Предполагается, что заполнитель имеет постоянное по всей длине балки прямоугольное поперечное сечение. Положим = л // и разобьем пролет на участки 0< <р<1ир< <2. Значение р сперва будем считать заданным. В каждом из участков момент текучести должен иметь постоянное значение, причем эти значения У, и принимаются за параметры проекта. [c.45]

Годовое количество форм, их размеры и металлоемкость являются основными исходными параметрами проекта литейного цеха в целом. На основе этих данных определяют ритм поточного производства и проектируют не только формовочное отделение, но и все остальные производственные отделения, которые его обслуживают. Расчет годового количества форм хранят в архивных материалах проектного института. В проекте приводят итоги по форме 5. [c.48]

Как правило, в модели проекта часть пара.метров имеет определенные, строго фиксированные значения, которые не могут быть изменены в процессе проектирования. Такими являются, например, параметры, не подлежащие изменению вследствие ограничений применяемой технологии производства или конкретного назначения проектируемой конструкции. Параметры проекта, обладающие указанным свойство.м, называются директивными. Другая часть параметров проекта, подлежащая определению в результате оптимизации, носит название варьируемых, или параметров оптимизации. [c.164]

Число и состав параметров проекта в рамках данной конкретной модели проектной ситуации могут задаваться несколькими вариантами. Это имеет место в тех случаях, когда модель проекта рассматривается >1а множестве конструкционных материалов различной природы (металлические сплавы, керамики, волокнистые композиты и т. д.). В случае композита, например, появляется возможность варьирования его свойств за счет структуры материала, т. е. свойств наполнителей, их объемной доли и т. п., что расширяет возможности оптимизации конструкции, однако влечет за собой усложнение модели проекта вследствие увеличения числа варьируемых параметров. [c.164]

В рамках общей постановки задачи оптимизации конструкции, завершающей процесс моделирования проектной ситуации, проводится анализ параметров модели проекта с целью определения возможных взаимосвязей между ними. В итоге выбирается наименьшее число независимых параметров, посредством которых оказывается возможным представить проект конструкции вполне однозначно. Одновременно, если в этом есть необходимость, переназначаются наборы директивных параметров проекта и параметры оптимизации, для которых с целью учета конкретных особенностей технологии изготовления конструкции устанавливаются интервалы варьирования. [c.165]

Далее анализируются локальные критерии эффективности проекта конструкции бь. .., в(1, среди которых могут оказаться совместимые. Совместимыми (по терминологии [107], непротиворечивыми) называются такие локальные критерии эффективности, для которых наилучшие значения соответствующих им частных показателей эффективности проекта достигаются одновременно, т. е. при одних и тех же значениях определяющих их параметров проекта. Простейшим при.мером совместимых локальных критериев являются критерии минимума толщины и минимума массы однородной цилиндрической оболочки постоянных радиуса и длины (директивные параметры проекта), В процессе анализа вьщеляется минимальное количество конфликтных локальных критериев эффективности, т. е. критериев, попарно несовместимых между собой, — в1,...,вр (р д), которые рассматриваются далее как компоненты вектора эффективности [16] проекта конструкции [c.165]

После численной реализации модели оптимизации полезно провести анализ результатов с целью оценки, например, устойчивости полученного решения относительно возможных вариаций параметров проекта. Это тем более важно в случае многокритериальных постановок задач оптимизации, поскольку высокая чувствительность оптимального проекта конструкции к вариациям по некоторой группе параметров может приводить в реальной конструкции к существенно иным значениям частных показателей эффективности по сравнению с результатами расчета. Если по итогам такого анализа оптимальное решение признается неустойчивым, то, по-видимому, соответствующий проект конструкции не может быть признан достаточно эффективным. В этом случае возникает [c.167]

В (4.34) и далее знаками — и -Ь отмечены соответственно нижние и верхние допустимые значения оптимизируемых параметров проекта. Совокупность Г соотношений вида (4.34) определяет -мерное множество С возможных реализаций вектора оптимизируемых параметров геометрии проекта конструкции. [c.181]

Совокупность неравенств из (4.35) — (4.38) определяет множество 5 возможных реализаций вектора оптимизируемых структурных параметров проекта армирования слоистой оболочки, которое имеет размерность [c.182]

Технологические ограничения касаются в первую очередь структурных параметров фп", фп , 0п и но могут иметь место и для части геометрических параметров проекта, определяющих, например, форму отдельных элементов оптимизируемой составной конструкции. В случае намоточной технологии (например, для цилиндрических оболочек) технологические ограничения исключают значения углов ф из некоторого интервала [—фт фт], фт>0, содержащего значение фп =0°. Поэтому вместо одного двойного неравенства из (4.37) следует учитывать два неравенства вида [c.182]

Существенной особенностью современных постановок задач оптимизации несущих конструкций типа оболочек является то, что функции, описывающие предельные состояния оболочки (нагрузка потери устойчивости, частоты собственных колебаний, нагрузки разрущения и т. п.), по способу их определения зависят не только от параметров проекта оболочки (структура, форма, геометрия), но и от волновых чисел 1х и 1у, определяющих форму выпучивания или колебаний оболочки. Критическая форма выпучивания (как и критическая форма колебания) конструкции определяется всей совокупностью ее геометрических и деформативных свойств и поэтому определяется одновременно с оптимумом модели оптимизации. Отсюда следует, что функции, описывающие упомянутые предельные состояния оболочки, должны задаваться не для фиксированных пар (1х,1у) и их наборов, а для некоторых двумерных [c.183]

Интерпретация значений параметров проекта в детерминированной модели оптимизации как некоторых средних не снижает степени условности ее оптимума, поскольку оценка надежности полученного результата без привлечения достаточно полной статистической информации еще на стадии постановки задачи в принципе невозможна. Таким образом, следует сделать вывод, что задачи ОПК объективно принадлежат классу задач принятия рещений в стохастических ситуациях с неполной и недостоверной информацией. Постановка и рещение задач ОПК на языке задач [c.211]

Стохастические модели оптимизации. Учитывая изложенное в 4.4, ограничимся рассмотрением скалярных моделей оптимизации. Считая характеристики распределений стохастических директивных параметров проекта известными, можем дать следующую общую формулировку стохастической модели оптимизации [c.212]

Здесь 5= ( 1, 2, , а) — случайная реализация вектора стохастических директивных параметров проекта 3 = 51Ф...ФНа — множество случайных реализаций За — область возможных случайных значений а=1,а х — вектор параметров оптимизации Е — порог значений целевой функции проекта Е, который не должен быть превышен с вероятностью, не меньшей заданного значения Р е<1 — множество допустимых реализаций х, соот- [c.212]

Некоторые частные случаи. Если задача оптимизации стохастического проекта поставлена для детерминированного вектора х, т. е. случайными являются только директивные параметры проекта, то, очевидно, [c.214]

Модели оптимизации. Векторы варьируемых параметров проектов записываются одинаковым образом [c.219]

Неустойчивость оптимальных решений. Практически важным для инженерного проектирования является вопрос о чувствительности оптимальных реализаций вектора оптимизируемых параметров конструкции х к вариациям директивных параметров проекта, прежде всего величин предельных нагрузок (условия эксплуатации) и геометрических параметров (габаритные размеры). В табл. 5.2 приведены результаты численной реализации обобщенной модели оптимизации М] из (5.14), показывающие зависимость [c.223]

Анализ данных табл. 5.2 показывает, что составляющие вектора X обладают различной чувствительностью к вариациям директивных параметров проекта. В частности, Н (возрастающая функция от величины Мд) малочувствительна к изменению . Структура армирования оптимальной оболочки (компоненты вектора 5, диапазон изменения 0 1 и, следовательно, углы укладки арматуры ср 1 и ф г) проявляет сильную зависимость от А и слабо зависит от Мд, т. е. от к. Наличие заполнителя существенно влияет как на /г, так и на з, что, по-видимому, объясняется различиями НДС пустотелой и подкрепленной заполнителем оболочки. Отметим также факт сужения диапазона изменения 0 1, т. е. множества эквивалентных оптимальных структур армирования 5, для оболочки с заполнителем в отличие от пустотелой оболочки. [c.224]

ВЛИЯНИЕ НАЧАЛЬНЫХ НЕСОВЕРШЕНСТВ ФОРМЫ НА ПАРАМЕТРЫ ПРОЕКТА СЛОИСТОЙ ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ ОБОЛОЧКИ [c.232]

Пусть средние квадратические отклонения директивных и оптимизируемых параметров проекта, за исключением характеристик поля начальных прогибов оболочки Vz°, много меньше их математических ожиданий. Тогда, очевидно, стохастическим обобщением модели оптимизации (5.30) будет модель оптимизации с детерминированным вектором X, формулируемая следующим образом [c.233]

Для фиксированных углов укладки арматуры ф1 = 0°, ср2= 45° и фз = 90° вектор оптимизируемых параметров проекта имеет вид [c.239]

Директивные параметры проекта радиус оболочки К = 25 см, длина оболочки = 50 см, физико-механические характеристики монослоя те же, что и в задачах, рассмотренных в разделе 5.1.2. Оптимизируемые параметры проекта толщина оболочки й, углы укладки ф , статистические веса 0 монослоев. Критерий эффективности проекта — минимум массы (толщины) оболочки. [c.255]

Сравнение проектов 1 и 2 показывает, что учет геометрической нелинейности при сравнительно небольшом ( 9%) различии в значениях Н дает оценки оптимальных значений структурных параметров проекта, резко отличающиеся от оценок линейной модели. [c.266]

Модель (6.59) после преобразования ее к обобщенному виду численно реализована при тех же значениях директивных параметров проекта, что и модель (6.56). Заметим, что обобщенная модель оптимизации рассматриваемой задачи, в отличие от модели (6.58), не является выпуклой. [c.268]

Решение в рамках САПР задач оптимального проектирования позволяет классифицировать ее как систему высокоавтоматизированную (см. п. 4). В САПР задачи оптимизации можно решать на всех этапах процесса проектирования. Так, на этапе эскизного проектирования технического объекта задача оптимального проектирования может состоять в определении оптимальных значений небольшого числа основных параметров проекта, определяющих будущий облик технического объекта. На этапах технического и рабочего проектирования задачи оптимизации могут носить более глубокий характер, охватывающий вопросы определения оптимальных значений основных параметров как объекта в целом, так и отдельных его узлов и деталей. Таким образом, процесс автоматизации проектных процедур может сопровождаться цепочкой решаемых задач оптимизации. [c.138]

Функциональные ограничения Мз, накладываемые на параметры проектов, представляют собой условия связи их значений. Эти ограничения имеют вид [c.141]

После определения значения г по формуле (30) можно найти максимальное значение двойственной функции, определяющее минимум исходной целевой функции, а затем нз системы (19)—оптимальные значения параметров проекта Хг(1= 1,2,...,т). Решение этой системы не представляет трудностей, поскольку логарифмированием ее можно свести к системе линейных уравнений. [c.166]

Согласно основной теореме двойственности (см. п. 22) оптимальные значения параметров проекта можно определить из решения системы уравнений [c.199]

В (4.11) оказалось не обязательным использовать положительный множитель X при члене dijk q x)), так как, согласно . 22),Xdiik q x))=-diji, Kq x)), и Ц х) определяет механизм разрушения для данной нагрузки, если этот механизм определяется функцией q x). Заметим, что условие оптимальности вида (4.11) существует для каждого параметра проекта Т(д. Для интерпретации этих условий оптимальности заметим, что интегралы [c.39]

Моделирование несущей способности оболочек из композитов. Содержание процесса постановки любой задачи оптимизации состоит в моделировании проектной ситуации и построении модели оптимизации, т. е. включает определение локальных критериев эффективности, формулировку модели проекта и ограничений на варьируемые параметры, а также их последующую формализацию в качестве элементов оптимизационной модели. Формализация модели проектной ситуации означает математически строгое определение связей между параметрами модели проекта и показателями его функциональности и экономичности, выражаемых посредством функциональных зависимостей или соотношений. В задачах оптимизации несущих конструкций функциональные зависимости между параметрами проекта детерминируются расчетными моделями оптимизируемых конструкций и их предельных состояний, подлежащих учету по проектной ситуации, а в случае конструкций из композитов, кроме того, моделями композиционного материала. Упомянутые модели конструкции, ее предельных состояний и материала синтезируются в модели расчета несущей способности конструкции, свойства которой непосредственно определяют размерность частных моделей оптимизации М , а также их качественный характер одно- или многоэкстре-мальность, стохастичность или детерминированность. Таким образом, моделирование несущей способности является одним из важнейших этапов постановки задач оптимизации несущих конструкций, на котором в значительной мере определяются свойства соответствующих оптимизационных моделей, существенные для выбора средств и методов их численной реализации, а также анализа и интерпретации получаемых оптимальных рещений. [c.175]

Общие замечания. При постановке задач ОПК возможны два принципиально различных подхода к анализу проектной ситуации. Простейщий из них основывается на интерпретации параметров проекта как детерминированных величин, т. е. величин, принимающих контролируемые, строго определенные значения. Реализация такого подхода в процессе ОПК приводит к детерминированной модели оптимизации, конечным результато.м численного анализа которой является так называемый модельный оптимум конструкции, который, как правило, не адекватен своему реальному аналогу. Причиной данного обстоятельства является неполнота моделей оптимизации, в наибольщей степени присущая именно детер1Минированным моделям и проявляющаяся в неустойчивости соответствующих модельных оптимальных рещений относительно вариаций директивных параметров проекта. Параметры и, следовательно, свойства реальных конструкций по своей природе имеют случайный характер, поэтому даже при абстрактном условии использования в модели оптимизации абсолютно точных моделей конструкции и конструкционного материала совпадение модельного и реального оптимумов проекта крайне маловероятно. [c.211]

Надежность проекта конструкции. Величины Р Е и Р г) назначаются заказчиком и являются результатом сложного технико-экономического анализа целей проектирования и средств реализации проекта конструкции. Обоснованное назначение рассматриваемых директивных параметров проекта предполагает учет целого ряда противоречивых факторов, в числе которых затраты на изготовление конструкции, эффект от ее внедрения и эксплуатации, размеры экоиомического и морального ущерба в случае утраты конструкцией ее эксплуатационных качеств и т. п. Таки.м образом, определение приемлемых компромиссных значений Р е и Р с также является результатом решения некоторой задачи оптимизации, которая формулируется в лучшем случае в условиях неполноты и недостоверности представлений об объекте проектирования. [c.213]

Пусть требуемая надежность проекта задана значением Р с. Проанализируе.м выражение для надежности проекта Р в исходя из определения множества О, данного формулой (4.46). Поскольку допустимость реализации х по эконо.мическим требования.м можно считать независимой от случайных реализаций стохастических параметров проекта, то [c.213]

Цилиндрическая оболочка в условиях осевого статического сжатия. Рассматривается задача проектирования многослойной цилиндрической оболочки минимальной массы, изготовленная из боропластика [126]. Директивные параметры проекта Я = 4Б см 1=100 см а = 0,42-10б МПа >а = 0,21 с =0,35-10 МПа с°° = = 0,7-10 МПа Гс° = 0,33 Гс°° = 0,46 ра = 2,6 г/см рс=1,2 г/см р = 0,6. Вязоупругое связующее характеризуется мгновенными (индекс 0) и длительными (индекс оо) значениями модулей Ес и Гс, используя которые в формулах теории армирования (см. 1.3.1) можно определить мгновенные и длительные значения компонент [c.238]

Цилиндрическая оболочка при комбинированном нагружении. В постановке, аналогичной изложенной в разделе 5.5.2, рассмотрим задачу оптимизации цилиндрической оболочки с 7 = Т = = 50 см, находящейся под действием осевого сжимающего усилия Л д = 0,8 Мн/м и внещнего поперечного давления д=1,5 МПа (остальные параметры проекта те же, что и в задачах предыдущего раздела) [126]. В данной задаче, в отличие от задач раздела 5.5.2, несколько усложняется выражение для множества Р [c.241]

Рассмотрим в упрощенной постановке задачу рационального проектирования биспирально ар.мированной ортотропной многослойной цилиндрической оболочки средней толщины (/ = 25 см, 1 = 50 см, /ге 1 1,1 1,2 (см)), работающей на прочность в условиях статического комбинированного нагружения осевым сжатием и внешним поперечным давлением (9д = 3,92 МПа). Материал монослоев оболочки — однонаправленно армированный стеклопластик, эффективные модули которого приведены в разделе 3.4.2. Варьируемый параметр проекта оболочки — угол укладки монослоев ф, отсчитываемый относительно образующей оболочки. Принимая в качестве критерия эффективности проекта максимум нагрузки осевого сжатия, имеем следующую. модель рассматриваемой задачи [c.257]

Геометрия наблюдений мерцаний. Типичная геометрия мерцаний заходящих звезд при наблюдении из космоса показана на Рис. 8.4.1. Эффективная толщина атмосферы вдоль луча визирования S составляет несколько сот километров. В данной конфигурации, отвечающей рабочим параметрам проекта Gomos, космический аппарат КА) находится на круговой орбите с высотой от поверхности Земли z = 824 км. Расстояние от перигея луча визирования, расположенного над терминатором, до наблюдателя (приемника на КА) составляет d 3250 км. В зависимости от величины угла (3 между плоскостью орбиты и направлением на звезду могут реализовываться различные траектории захода звезды относительно горизонта в плоскости терминатора при (3=0 - вертикальный заход, при р > ar sin(i e/7/e) =71.4° Rq - радиус Земли, Н = R +z расстояние [c.303]

Рассматривая существующие подходы к оптимизации технической конструкции, авторы метода геометрического программирования отмечают [14] Ни при одном из этих подходов невозможно достигнуть глубокого понимания относительной технической значимости всех параметров проекта. Пытаясь исправить положение, мы несколько лет искали такой подход к задачам, который учитывал бы особенности их инженерной постановки. Этот метод в настоящее время разработан в такой мере, что его можно широко использвать при решении технических задач . [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...