М циркулирующая

Для рассчитанной при помощи упомянутых математических моделей системы по формулам (98) и (99) уточняют общее число составов М, циркулирующих в системе. [c.204]

Определить, какие напоры должны создавать насосы, чтобы в системе циркулировал расход Q — 6 л/с, если разность уровней воды /г = 5 м. [c.426]

Определить поверхность излучателя, необходимую для отвода отбросной теплоты от ядерной энергетической установки мощностью = 35 кВт, размещенной на искусственном спутнике Земли. К.п.д. установки г) = 8,8%, через излучатель циркулирует эвтектический сплав Na — Ко расходом М = 14 600 кг/ч, имеющий температуру на входе в излучатель Т = 624 К. Эффективная температура космического пространства вблизи Земли может быть принята равной 300 К. [c.297]

Большое теплонапряжение объема ду (до 1—2 МВт/м ) обеспечивается в топках с кипящим слоем за счет высоких концентраций горючего и применения мелких частиц, которые циркулируют в объеме слоя до полного их выгорания. Теплота горения интенсивно отводится из слоя размещенными в нем охлаждающими поверхностями, в результате чего газ в слое имеет температуру 750—950°С, а частицы горящего топлива — лишь на 100—200°С выше. [c.160]

Построим кривые изменения сопротивлений в подводящей части контура и полезного напора в зависимости от скорости циркуляции ш трубах греющей секции Wq. Парообразование происходит в верхней части подъемной трубы, и, следовательно, подводящая часть циркуляционного контура состоит из опускной линии, труб греющей секции, переходного участка (из греющей секции в подъемную трубу) и экономайзерного участка подъемной трубы. Проведем гидродинамический расчет при Шо=0,8 м/с. При этом значении Wo количество циркулирующей в контуре воды [c.390]

Промышленное изготовление ГЦН серийной модели с подачей 20 000 м /ч позволило унифицировать и стандартизировать производство ГЦН первого контура для реакторов PWR различной электрической мощности (от 500 до 1000 МВт). Это насос вертикального типа, одноступенчатый, состоит из трех основных частей (рис. 5.17) проточная часть, блок уплотнений, электродвигатель с короткозамкнутым ротором. Теплоноситель поступает в ГЦН снизу, проходит через рабочее колесо 2, диффузор 3 и отводится через нагнетательный патрубок, расположенный на боковой поверхности корпуса 1. Внутри корпуса, несколько ниже радиального подшипника 5, работающего на водяной смазке, предусмотрен кольцевой теплообменник 4, внутри которого циркулирует охлаждающая вода низкого давления. Теплообменник обеспечивает защиту водяного подшипника и уплотнений при авариях, сопровождающихся прекращением подачи запирающей воды. Агрегат имеет три подшипника два из них расположены в электродвигателе, третий — в ГЦН между теплообменником и уплотнением вала. Уплотнение вала 6 — трехступенчатое с регулируемыми протечками. Очищенная запирающая вода подается к валу насоса и обеспечивает охлаждение верхней и нижней частей насоса и узла уплотнений. Очистка необходима для нормальной работы нижнего радиального подшипника и уплотнения. Нижнее уплотнение гидростатического типа работает без механического контакта. Нормальная протечка через него составляет 0,19 м /ч. В этом уплотнении срабатывается почти весь перепад давления — после него давление воды составляет всего 0,35 МПа. [c.156]

Процесс карбонизации аммиачного рассола сопровождается выделением большого количества тепла. Поэтому, чтобы процесс протекал нормально, карбонизационные колонны были устроены таким образом, что обеспечивали интенсивное охлаждение рассола. В результате усовершенствований применявшаяся в самом начале система наружного охлаждения путем орошения колонны водой была заменена в конце 80-х годов XIX в. системой внутреннего охлаждения. Для этого в нижней части колонны устанавливали холодильные бочки, снабженные горизонтально расположенными трубками, в которых циркулировала холодная вода. В конце XIX в. на аммиачно-содовых заводах была широко распространена карбонизационная колонна высотой 19 м, диаметром 1300 мм, состоящая из 21 бочки, из которых 7 бочек холодильных [24, с. 81, 82]. [c.147]

Печь была снабжена двумя медными полыми электродами, охлаждаемыми во время работы циркулирующей в них водой. Снаружи печь имела вид огромного плоского цилиндра, в центре которого в горизонтальной плоскости расположен массивный электромагнит, опирающийся на две подставки. Корпус печи — железный с шамотной набивкой, в которой были предусмотрены каналы. Через них проходил и подогревался воздух, подаваемый в печь вентилятором. Через печь прогонялось до 25 м воздуха в минуту. В процессе сжигания азота из печи выходила смесь воздуха с двумя объемными процентами окиси азота при температуре 1000 С. Для дальнейшей переработки окиси азота в двуокись воздушную смесь охлаждали, нагревая паровые котлы. Полученный пар использовали для выпаривания растворов конечного продукта — кальциевой селитры. Для [c.160]

В случае присоединения к паровой сети водяных отопительных систем подключение осуществляется через пароводяной подогреватель. В этом случае иар из сети поступает в подогреватель, в которо.м нагревает до нужной температуры воду, циркулирующую в отопительной системе при помощи насоса. Установки горячего водоснабжения для технологической и бытовой нагрузки присоединяются к паровой сети также через пароводяные подогреватели. К производственным аппаратам предприятий пар подается непосредственно. [c.187]

Схема совмещенной системы охлаждения наддувочного воздуха и смазочного масла дизеля приведена на рис. 5-2. Поступающий из турбокомпрессора воздух в контактном аппарате охлаждается за счет испарения части воды, циркулирующей по замкнутому контуру через аппарат. Проходя через водомасляный холодильник, вода попутно охлаждает и масло. В контактном аппарате одновременно происходит естественная очистка воздуха водой от пыли. Подпитка системы водой осуществляется с помощью регулятора уровня. Увлажненный воздух с пониженной температурой из контактного аппарата поступает во всасывающий тракт и идет на горение в дизель. Охлажденное масло поступает в систему смазки дизеля. Выполним расчет контактного аппарата для охлаждения смазочного масла (табл. 5-1). Комментарии к расчету и исходные данные формулы и условные обозначения см. в 4-7. Дополнительные исходные данные L = 0,25 м Лв = 10. [c.128]

Конструкция отличается от обычных экономайзеров для утилизации продуктов сгорания природного газа наличием отстойника в нижней части корпуса. Предусмотрен шнек для удаления уловленных твердых частиц в подземную емкость. Более мелкие твердые фракции поступают в распределительный бассейн вместе с водой и осаждаются в нем. Не исключено, что самые мелкие твердые фракции не отстаиваются в бассейне и, циркулируя по кольцу экономайзер — бассейн, вновь попадают в водораспределитель и контактную камеру экономайзера. С учетом этого обстоятельства водораспределитель выполнен из перфорированных труб с отверстиями 0 5 мм, а расчетная плотность орошения насадки принята равной 10—13 м /(м .ч). [c.204]

К методам биохимической защиты от обрастаний грибами, бактериями и водорослями можно отнести, например, использование свежих пекарских дрожжей Sa haromy es, которые вводили в скрубберы с загрязненной насадкой из расчета 1 кг дрожжей на 1 м3 насадки или на 1 м циркулирующей воды, для защиты элементов конструкций систем оборотного водоснабжения Куйбышевского азотно-тукового завода [32, с. 55]. Продолжительность-обработки составляла 96 ч. Металлические кольца Рашига, использованные в качестве насадки, ранее либо обрабатывали кислотами, либо заменяли новыми. Дрожн и не только обеспечивали высокий эффект очистки, но и сохраняли насадку, так как проявляли ингибиторные свойства. Сила коррозионного тока при введении их снижалась на порядок, а коррозионный эффект уменьшался в 2— 3 раза по сравнению с наблюдаемыми в речной воде без добавления дрожжей. Получен экономический эффект около 100 тыс. руб. [c.102]

Подшипник выполняется симметричным с уравнительной рычажной системой, обеспечивающей равномерное распределение нагрузок между упорными подушками. Высокая несущая способ-лость подшипника обеспечивается применение.м двухслойных охлаждаемых колодок, которые состоят из тонких стальных накладок 16, залитых баббитом, и жестких стальных опор 17, в которых установлены упоры 15. Накладка фиксируется на опоре штифтами и крепится к ней двумя зацепами и винтами. На поверхности опоры, обращенной к накладке, и.меются каналы, по которы.м циркулирует протекающее в полости подшипника масло. [c.117]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Магнитное поле (до 8000 э/ стеб), приложенное к Р, создавалось заключенным в железную оболочку соленоидом М . Соленоид охлаждался маслом, циркулирующим между витками. Подобные же магниты меньшего размера yi/j и Мз иснользовались для работы ключей. Они давали поле 1000 эрстед при токе, меньшем Та. Управление всеми тремя магнитами производилось автоматически при помощи часов, реле, реостатов, приводимых в движение моторами, и т. д. [c.595]

Во время работы лампы ПРК-2 осветитель непрерывно охлаждается водой, циркулирующей в нолости между его металлическими внутренней и наружной стенками. Внутренняя хромированная стенка осветителя и выполняет роль зеркала. Вода протекает также через тепловой фильтр Фь который представляет собой металлическую рамку со стеклянными стенками, помещенную между лампой ПРК-2 и кюветой с веществом. Эти приспособления предохраняют исследуемое вещество от нагревания. Вода в тепловой фильтр и в осветитель поступает из бака, установленного на высоте 1—1,5 м выше уровня осветителя, что дает возможность поддерживать в них постоянное давление и сохранять постоянный расход воды. Слишком большое давление воды может разрушить тепловой фильтр, а слишком малый расход воды может привести к перегреванию всего осветителя и исследуемого вещества. Бак непрерывно пополняется водой из водопроводного крана. [c.118]

Сверхпроводимость. К. Оннес обнаружил (1911), что при 4,2 К ртуть, по-видимому, полностью теряет сопротивление электрическому току. В дальнейшем потеря сопротивления наблюдалась и у других чистых веществ и у многих сплавов. Экспериментально доказано, что речь идет о полной потере сопротивления, а не просто об его значительном уменьшении. Например, возбуждали ток в замкнутом кольцевом сверхпроводнике, который в отсутствие источника сторонних электродвижущих сил продолжал циркулировать в нем в течение нескольких лет. Из этого опыта можно было заключить, что проводимость сверхпроводника по меньшей мере лучше 10 См/м, что достаточно надежно подтверждает полное отсутствие сопротивления сверхпроводника электрическому току. Это явление получило название сверхпроводимости. Падение сопротивления до нуля осуществляется в очень узком интервале температур АТ 10 К для чистых мо-нокристаллических образцов, а при наличии дефектов-АТ 10 К и даже больше. [c.369]

Определить температуру на поверхности и в центре уранового стержня 1 атомного реактора (рис. 15.5) при условии равномерности потока нейтронов, если по кольцевому пространству замедлителя 3, образованному стержнем и внутренним кожухом 2, циркулирует охладитель 4 (жидкий натрий) со скоростью w — 3 м/с. Температура натрия на входе Т == 394°С, на выходе Т ж — 56ГС. Наружный диаметр стержня d T = 26 мм, внутренний диаметр кожуха замедлителя d,, 38 мм. Коэффициент теплоотдач от стержня к охладителю а = 45 ООО Вт/(м -К) теплопроводность урана Ку = 32,6 Вт/(м-К). Активная длина реактора L = 4,5 м. Плотность натрия р — 902 кг/м , теплоемкость с = [c.235]

По таблицам Приложения при = 623 К находим v = =- 1,74 дм7кг. При Гж = 573 К w = 1,40 дм кг. Средний удельный объем равен 1,57 дм /кг. Объемный расход циркулирующей воды равен Mv = = 500-1,57 = 790 дм /ч = 0,22 дм /с. При диаметре 25 мм внутреннее сечение трубопровода / = 0,049 дм и скорость воды W = Mv/f = 0,22/ /0,049 = 4,5 дм/с. При 573 К Рг = = 713 кг/м , при 623 Кр1= 575 кг/м , следовательно, р — Hg (ра — р ) == = 3,5 9,81 (713 — 575) == 4738 Па. Условие циркуляции будет выполняться при р > Ар. Поверхность нагрева генератора теплоты может быть определена по плотности теплового потока NJq = 29,08/ /11,05 = 2,65 м , тогда при диаметре трубки 35/25 мм длина трубок = 28 м. Поверхность нагрева в дистилляторе при k = 814 Вт/(м -К) и разности температур АГ = 65 К равна 0,55 м или 5,85 м трубки. Длина соединительных трубок / з = 15 м [c.302]

Определить расход циркулирующей в кольце воды, принимая, что местные потери напора составляют 50% потерь трения по длине и пренебрегая охлаледением воды в трубах. Шероховатость трубопровода Д = 0,2 мм. Плотность воды при температуре = 95° С равна pi = 962 кг/м и при о = 65°С p.j = 980 кГ/м [c.250]

При магнитной обработке на водные системы действуют в течение долей секунды низкочастотными магнитными полями невысокой напряженности. Физико-химические реакции и процессы протекают после магнитной обработки. В результате воздействия магнитным полем на природную и техническую воду она приобретает качественно новые и часто весьма полезные свойства. Например, в растворе Na l, который циркулировал со скоростью 2 м/с в контуре, проходя 65-70 раз магнитное поле напряженностью 41 к А/м в течение 48 ч, коррозия снизилась у стааи на 88, алюминия на 87 и чугуна на 68 %. Противокоррозионные свойства раствора сохранялись более 1 сут, а затем постепенно снизились. [c.187]

Омагничивание агрессивных растворов проводили на установке простой конструкции, схема которой представлена на рис. 45. От источника УИП-1 подавали постоянный ток силой до 600 мА на однополюсный магнит. Напряженность магнитного поля увеличивалась до 80 х X Ю А/м. Жидкость при помощи центробежного насоса постоянной производительности циркулировала по стеклянной трубке, установленной перпендикулярно к силовым линиям магнитного поля. Для изменения скорости потока использовали трубки различного диаметра. Время пребывания сероводородсодержащего раствора в магнитном поле составляло 0,1 с при общем времени омагничивания 30 мин. В растворе содержалось 2500-2700 мг/п H S. Диффузию водорода через мембрану из стали марки 12Х1МФ определяли электрохимически по спаду потенциала запассивированной стороны мембраны. [c.191]

Влияние скорости потока на сдвиг потенциала (эффект магнитной обработки) имеет экстремальный характер (рис. 46), что совпадает с результатами исследований других авторов. Максимальный эффект магнитной обработки был отмечен при скорости потока, равной 2,5 м/с, и, циркулируя с этой скоростью, он за 30 мин пересекал магнитное поле 12 раз. Эффект магнитной обработки наблюдался только в циркулирующем потоке, в неподвижном растворе магнитное воздействие не изменяло его наводороживающей способности. Это связано с тем, что движение раствора при магнитной обработке приводит к нарущению водородных связей, увеличению молекулярных диполей и диэлектрической проницаемости раствора. Возбужденные молекулы воды связывают ионы водорода, что уменьшает адсорбционную активность сероводорода. [c.191]

Для построения зависимостей = / (и)о) и Дро = / (ьуо) задают несколько значений скорости а>о циркуляции (обычно Шо -= 0,5 1,0 1,5 м/с). Затем последовательно рассчитывают гидравлическое сопротивление опускных труб, высоту экономай-зерного участка, движущий напор циркуляции,, сопротивление подъемных труб, полезный напор циркуляции. По найденной величине Wg определяют расход циркулирующей воды через контур, полезный напор, кратность К циркуляции. [c.234]

Циркулирующий фрео н-12 (скорость потока 8—10 м/с) [87] [c.338]

Циркулирующий фрео н-22 (скорость потока 8—10 м/с, длительность испытаний — 100 ч) [871 [c.341]

Основные проектные и технологические решения, заложенные в ГЦН, перенесены в конструкцию АЦН, но в качестве опор применены гидродинамические подшипники 2, 7 м 8, смазываемые и охлаждаемые теплоносителем, циркулирующим через вынесенный холодильник 3. Все детали насосов изготовлены из аустенитной нержавеющей стали 10XI8HI0T. Эксплуатация этих ГЦН показала, что они имеют высокую надежность, большой межремонтный период, удобны и просты в обслуживании. [c.133]

Значение объёмной холодопроизводитель-ности (ккал/м ) определяет объём циркулирующего пара и объём, описываемый порш- [c.613]

Теплообменники выполняются двухтрубными —для малых и средних машин и элементными или кожухотрубными— для крупных машин. В двухтрубных теплообменниках по внутренним трубам циркулирует слабый, охлаждающийся, а в межтрубном пространстве—крепкий, нагревающийся раствор. Значения коэфициентов теплопередачи k принимают равными в кожухотрубных теплообменниках около KKaAjAfi час °С в двухтрубных— или элементных теплообменниках — около 800 ккал/м час °С. [c.672]

Скорость воды, циркулирующей через промежуточный теплообменник, должна ириниматься равной 2 м/сек во избежание быстрого роста отложений. Перепад температур между теплоносителями может быть принят ориентировочно не менее 8—10° С, однако эта величина в каждом случае должна уточняться техникоэкономическим расчетом. При этом необходимо, чтобы температура циркулирующей воды на входе в экономайзер не превышала 25—30° С, а температура уходящих из экономайзера газов по возможности не превышала 50° С (если ставится задача максимального использования тепла газов для нагрева воды). [c.209]

В качестве промежуточных теплообменников могут быть установлены скоростные водо-водяные подогреватели с гладкими или профильными трубами [51]. Скорость воды, циркулирующей через промежуточный теплообменник, должна приниматься на уровне 2 м/с во избежание быстрого роста отложений. Перепад температур между теплоносителями может быть принят ориентировочно не менее 8—10 °С, однако эти цифры в каждом случае должны уточняться технико-экономическим расчетом. При этом необходимо, чтобы температура циркулирующей воды на входе в экономайзер не превышала 25—30 °С, а температура уходящих из экономайзера газов не превышала 40— 50 °С. Несмотря на существенное усложнение схемы установки контактных экономайзеров на загрязненных дымовых газах печей, сушилок или котлов, не работающих на газе, несмотря на удорожание этих установок, вызванное необходимостью защиты корпусов экономайзеров и трубопроводов от коррозии, наличие шламового хозяйства, усложнение эксплуатации, эффективность установки контактных экономайзеров за промышленными печами, сушилками, котлами достаточно велика, а срок окупаемости капитальных затрат на сооружение экономайзеров со вспомогательным оборудованием, хотя он и значительно больше, чем в газовых котельных, не превышает двух-трех лет. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...