Относительная локальная ориентация поверхностей

Определение 4.1. Угол д относительной локальной ориентации поверхностей Д и И - это угол, который составляют первые и (или, что то же самое, вторые Т2 м " 2и) главные направления [c.200]

Рис. 4.6. Относительная локальная ориентация поверхности Д детали и ИИП И.

Индикатриса кривизны Ind И поверхности И определяется единственным образом, если задан не только диаметр АВ и касательная AM, но и дополнительные условия. Таким дополнительным условием может быть, например, известная относительная ориентация детали и инструмента - она определяется величиной угла д относительной локальной ориентации поверхностей Д м. И. [c.217]

Если это условие выполнено для предельного случая, когда исходная инструментальная поверхность конгруэнтна (или локально-конгруэнтна) поверхности детали, то третье условие формообразования поверхностей деталей может быть выполнено и для других видов касания поверхностей Д и И. При этом появляется возможность управления процессом формообразования за счет изменения в требуемом направлении величины угла относительной локальной ориентации поверхностей Д и И в процессе обработки. [c.398]

В последних двух случаях наивыгоднейший угол относительной локальной ориентации поверхностей Д и И в точке К их касания равен л фф =0° или л фф =90°. [c.490]

Открытая сторона поверхности детали, 37. Относительная локальная ориентация поверхностей, 191. [c.586]

Характер касания поверхностей Д н И, параметры их локальной топологии и относительная локальная ориентация определяют эффективность применяемого способа обработки детали. Эффективным средством увеличения производительности и повышения точности формообразования поверхностей деталей гладким регулярным отсеком поверхности И инструмента является управление значениями параметров локальной топологии поверхностей Д н И ъ точке К их касания, которые определяют геометрию касания этих поверхностей. [c.191]

По определению (см. выше, определение 4.1) угол между первыми главными направлениями и поверхностей Д и в их общей точке К есть угол относительной локальной ориентации д. Поэтому уравнения, аналогичные (68) и (69), для исходной инструментальной поверхности И примут вид [c.221]

В процессе обработки инструмент занимает различные положения относительно детали - ориентация поверхности if относительно поверхности Д изменяется во времени. Более того, в фиксированной точке К инструмент имеет одну степень подвижности относительно детали - возможность поворота вокруг контактной нормали (см. гл. 3, раздел 2.3. Ориентирующие движения инструмента ). Поэтому в общем случае поверхности Д л И занимают такое положение одна относительно другой, в котором их первые главные секущие плоскости j и образуют угол д относительной локальной ориентации. [c.224]

Вследствие того, что в общем случае поверхности Д и if развернуты одна относительно другой вокруг контактной нормали на угол д относительной локальной ориентации, радиус кривизны текущего плоского нормального сечения поверхности if в точке К равен [c.257]

Поверхность И инструмента развернута относительно поверхности Д детали на угол д относительной локальной ориентации. Поэтому радиус кривизны сечения поверхности И инструмента той же нормальной плоскостью С, можно определить из соотношения [c.372]

Под локальным понимается процесс формообразования поверхности детали в окрестности текущей точки на ней. Его эффективность зависит от параметров поверхности детали и исходной инструментальной поверхности в дифференциальной окрестности точки их касания, а также от относительной локальной ориентации этих поверхностей. [c.433]

Эти подачи являются функциями значений нормальных радиусов кривизны д поверхности детали и в исходной инструментальной поверхности, измеренными в точке К в направлении подачи, а также значений нормальных радиусов кривизны поверхности Д и уу поверхности И, измеренными в точке К в направлении подачи 8уу. Это следствие зависимости величин нормальных радиусов кривизны от координат текущей точки К на поверхности Д И), от направления плоскостей измерения нормальных радиусов кривизны (угол ф ) и от относительной локальной ориентации (угол д ) поверхностей Д л И ъ процессе обработки. [c.436]

Как правило, управлять параметрами д и R JJ поверхности детали нельзя - в заданной точке К на поверхности Д их значения фиксированны. Параметрами д и ц управлять можно, поскольку с заданной точкой К на поверхности Д можно вводить в касание поверхность И инструмента различными своими точками и, кроме того, путем изменения величины угла д относительной локальной ориентации различным образом ориентировать инструмент относительно детали. Более широкими возможностями в этом отношении обладают инструменты с изменяемой в процессе обработки геометрией исходной инструментальной поверхности (Родин П.Р. и др., 1976 Радзевич С.П., 1988). [c.436]

Если угол ц относительной локальной ориентации не кратен , направление движения 3 (4) построчного огибания зависит от степени конформности поверхностей (рис. 8.9.5) и чем более поверхность И инструмента конформна новерхности Д детали, тем в большей степени наивыгоднейшее направление движения 3 (4) отклоняется от занимающей неизменное положение мепьшей оси индикатрисы [c.463]

Текущее значение Sg нодачи вдоль строки формообразования является функцией величины угла ц относительной локальной ориентации детали и инструмента, значений нормальных радиусов кривизны и R g поверхностей Д yi И, измеренных в одном и том же плоском нормальном сечении, касательном к траектории формообразования, и от направления движения формообразования Sg, осуществляемого под некоторым углом , т.е. Sg = Sg( R g R g ). [c.479]

Аналогичное справедливо относительно текущего значение S y щирины строки формообразования, которое является функцией величины угла ц относительной локальной ориентации, значений нормальных радиусов кривизны и поверхностей Д и И, [c.479]

На рис. 68 приведена схема, иллюстрирующая рассмотренное положение. В зерне А произошли сдвиги в ограниченной системе плоскостей скольжения, что привело к значительному уменьшению стандартного электродного потенциала в области выхода на поверхность группы линий скольжения. В зерне В сдвиги произошли в наиболее слабых местах, и локальный потенциал их также изменился в сторону отрицательных значений. Зерно Б неблагоприятно ориентировано относительно оси образца (и направления с), поэтому фактор ориентации os 0 os ф слишком мал и в зерне сдвигов не было совсем. Скачки потенциала при переходе от зерна к зерну обусловлены различной кристаллографической ориентацией поверхностей этих зерен. Таким образом, вследствие неравенства [c.175]

Критические значения нодач инструмента. Обработка сложных поверхностей деталей на многокоординатных станках с ЧПУ производится с двумя подачами с подачей 8 инструмента вдоль строки формообразования и с подачей 8ц поперек строки прохода инструмента по поверхности детали для осуществления обработки очередной строки формообразования. Расчет критических значений подач 8 и 877 производится исходя из условия достижения требуемой точности обработки, определяемой допуском [ь] на величину результирующей погрешности формообразования. Во внимание при этом принимаются как постоянные, так и переменные параметры процесса обработки текущие значения параметров локальной топологии поверхностей Д и И локальная ориентация, направление мгновенного относительного движения формообразования. Если обработка производится лезвийным инструментом, учитываются особенности реализуемого в этом случае дискретного формообразования поверхности Д детали. [c.446]

Решением задачи синтеза локального формообразования являются, в частности, параметры наивыгоднейшего относительного положения, ориентации и направления движения поверхности И инструмента относительно детали. Необходимость решения этой задачи следует из того, что в момент формообразования в точке К должно выполняться условие контакта N = О, где N - вектор контактной нормали, а У - ско- [c.454]

На рис. 61 приведена схема, иллюстрирующая рассмотренное положение. В зерне А произошли сдвиги в ограниченной системе плоскостей скольжения, что привело к значительному уменьшению стандартного электродного потенциала в области выхода на поверхность группы линий скольжения. В зерне В сдвиги произошли в наиболее слабых местах, и локальный потенциал их также изменился в сторону отрицательных значений. Зерно Б неблагоприятно ориентировано относительно оси образца (и направления а), поэтому фактор ориентации os 0 os ф слишком [c.173]

Для решения задачи синтеза наивыгоднейшего формообразованя поверхности детали необходима количественная мера, позволяющая дать ответ на вопрос как ориентирован инструмент относительно детали. В общем случае относительная ориентация детали и инструмента в точке К определяется величиной угла относительной локальной ориентации поверхностей Д н. И - локальной потому, что эта мера относится только к дифференциальной окрестности точки К. Введем [c.200]

Если поверхности Д н И касаются одна другой вдоль отрезка линии, то совместное решение уравнений этих поверхностей определит координаты всех точек линии касания - характеристики Е (также, как правило, единственной). В этом случае угол д можно рассчитать в любой точке характеристики Е. Следовательно, для случая линейного касания поверхностей Д н И задача определения величины угла д дополняется необходимостью конкретизации (выбора или установления по определенным правилам) точки К на характеристике Е, в которой требуется расчитать величину угла д. Таким образом при линейном касании текущее значение угла д определяет относительную локальную ориентацию поверхностей Д н И в текущей точке К характеристики Е. [c.200]

В текущей точке (и )) поверхности Д детали значения констанат а и Ь зависят от координат точки К на поверхности И инструмента и от величины угла д относительной локальной ориентации поверхности детали и исходной инструментальной поверхности [c.435]

Наивыгоднейшая ориентация инструмента относительно детали в текущей точке К определяется величиной угла Цэфф относительной локальной ориентации поверхностей Д н И. Для управления в процессе [c.467]

Задача синтеза локального формообразования решается в такой последовательности сначала из условий (50) и (51) находится наивыгоднейшее значение угла Цэфф относительной локальной ориентации поверхности детали и исходной инструментальной поверхности. Это значение угла Цэфф подставляется в (4.83), после [c.469]

Если деталь обрабатывается инструментом со сферической исходной инструментальной поверхностью (это распостраненный вид обработки сложных поверхностей деталей на мпогокоордипатпых станках с ЧПУ), наивыгоднейшие траектории формообразования всегда вырождаются и совпадают с линиями кривизны на поверхности Д. В этом случае наивыгоднейшее значение угла д относительной локальной ориентации поверхностей Д Л И становится неопределенным. [c.490]

Для увеличения эффективности обработки поверхностей деталей на металлорежущих станках следует стремиться поддерживать не собственно точечное касание поверхностей Д и, а локально-линейное или локально-поверхностное их касание первого и второго рода (см. гл. 4), когда значение угла относительной локальной ориентации поверхностей Д м И ylq равно нулю ( Цэфф 0°) и 1 фф не кратно этих более [c.490]

Поверхность И ипструмепта развернута но отношению к поверхности Д на угол ц относительной локальной ориентации. Поэтому радиус кривизны ее плоского нормального сечения, измеренный в той же секугцей плоскости, равен [c.251]

Используя уравнение (83) индикатрисы конформности Ind -onf (Д/if), можно получить еще одну полезную характеристическую кривую - кривую минимумов наименьших диаметров индикатрисы конформности Indjjonf (Д / if) для различной ориентации инструмента относительно детали. Учитывая свойства симметрии каждого из локальных участков поверхностей Д и if, угол д относительной локальной ориентации можно рассматривать в пределах О < ц < jt. Этот интервал изменения угла д делится на части с некоторым относительно небольшим шагом А ц так, что текущее значение ij равно ij = i А д. Для каждого фиксированного значения угла Д из уравнения [c.253]

Вследствие того, что для выполнения третьего условия формообразования в каждом нормальном сечении поверхностей Д н И должно выполняться определенное соотношение между нормальными радиусами кривизны этих поверхностей, можно построить области, в которых центры главных кривиз исходной инструментальной поверхности расположены быть не могут - это так называемые запрещенные зоны. Например, для плоского нормального сечения поверхности детали (рис. 7.22) запрещенными являются зоны 1 и 2. При построении запрещенных зон требуется учет влияния на форму и положение производной фокальной поверхности величины угла относительной локальной ориентации детали и инструмента. [c.397]

Так, если в некотором исходном положении детали и инструмента индикатрисой кривизны исходной инструментальной новерхности является эллипс Ind (if), то движением ориентирования второго рода степень конформности поверхности И к новерхности Д можно увеличивать путем введения в касание с той же точкой на новерхности детали другой точки образующей исходной инструментальной новерхности. В новом относительном положении детали и ипструмепта индикатрисой кривизны поверхности И будет эллипс Ind" (if), а в предельном (наивыгоднейшем) относительном положении - эллипс Ind "(if). Аналогичное справедливо для всех случаев обработки сложных поверхностей деталей, в т.ч. когда угол ц относительной локальной ориентации новерхности детали и исходной инструментальной новерхности нри этом не изменяется. [c.462]

При перемещении ипструмепта вдоль строки формообразования площадь пятна контакта детали и инструмента должна изменяться в соответствие с изменением главных кривизн новерхности Д. Однако это не нро-исходит. Изменение площади пятна контакта, вызванное изменением в текущей точке К главных кривизн Rj д и Rj д новерхности детали, компенсируется соответствующим изменением ориентации индикатрисы кривизны Ind и) поверхности И - за счет изменения относительной локальной ориентации детали и ипструмепта. Это осуществляется движением ориентирования 4 (5) первого рода. Величина угла ц относительной локальной ориентации детали и инструмента нри этом изменяется. Таким путем давление в зоне упрочнения поддерживается постоянным, равным его оптимальному значению, и за счет этого новыщается качество обработанной поверхности детали. [c.471]

Коэффициент интерференции К является функцией параметров формы поверхностей Д л И, ш. взаимного расположения, относительной локальной ориентации, параметров кинематики формообразования и др. По аналогии с функцией производительности формообразования (см. выше, с. 437) можно записать, что =К Ь] 8й 8я Кй.в(иа Уй) Б в(и У ) Кйя(и<) Уй) Б1 я(и У ) ф д е . Для всех аргументов Г этой функции [Ь], 8й, 8 , %д(иа Уй), К .в(и У ), (и а У<)), Кг,.я(и У ), Ф, Ц и 0, которые можно варировать при обработке заданной поверхности детали, следует установить те их значения, при которых коэффициента интерференции минимален. Для этого достаточно установить минимум функции К (Г ) по всем переменным, необходимым условием чего является выполненение условий [c.496]

Из гипотезы локальной определенности следует, что деформирование по всем траекториям, получающимся из данной путем вращения вокруг вектора напряжений, приведет к одинаковым изменениям модуля вектора напряжений и углов его ориентации относительно траектории. Отсюда получаем, что вектор напряжений направлен по нормали к мгновенной предельной поверхности Р Э), если последняя регулярна в точке нагружения, т. е. La=D gr dF, где L — функционал параметров внутренней геометрии траектории деформаций. Совместным следствием гипотезы локальной определенности и исправленного принципа градиентальности (11.29) является равенство [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...