Лопаточная решетка параметры

Теория турбинной и компрессорной ступеней должна быть построена исключительно на газодинамической базе. Основная задача такой теории — расчетное построение характеристики ступени, которое освещено в основном в гл. I. Прежде всего необходимо показать, как можно расчетным путем получить наивыгоднейший профиль лопатки для заданных параметров потока перед и за решеткой и распределение давлений потока по контуру профиля. Затем объяснить физическую сущность влияния на потери течения через канал лопаточной решетки чисел УИ и Re в потоке и влияние на потери шага профилей в решетке, показать влияние ширины решетки и вывести основные правила конструирования лопаточного профиля. Влияние указанных факторов следует рассматривать с точки зрения снижения потерь в потоке, текущем через лопаточный канал сначала прямой решетки, а затем круговой. [c.160]

Большую роль играет выходная часть лопаточного профиля, толщина и форма выходной кромки лопатки и, конечно, вся предыстория потока, поскольку выходящий из канала поток, включая и его часть, называемую пограничным слоем, на выходе получили структуру, образованную процессом течения в межлопаточных каналах. В основном за решеткой происходит выравнивание поля скоростей потока, размыв вихревых кромочных следов невозмущенной частью потока. По мере удаления контрольного сечения потока от выходного сечения решетки параметры потока в сечении меняются, выравниваясь. Главным фактором такого выравнивания является основное движение потока вдоль оси машины. Поскольку в осевом зазоре поток предоставлен самому себе и воздействий на него со стороны лопаточного аппарата нет, теоретическое рассмотрение движения за решеткой, в зазоре, весьма сложно. Столь же сложны и условны и попытки экспериментального изучения потока в пространстве осевого зазора. Поэтому наибольшее значение в технике расчета кромочных потерь имеют эмпирические формулы самого простого вида. [c.243]

Для определения оптимальных геометрических размеров и аэродинамических параметров работы прямоточных пылеотделителей создана экспериментальная установка (рис. 2), состоящая из всасывающего газохода с кассетой протарированных на различные объемы газа диафрагм, вентилятора ВД-4 производительностью 1500—3000 м час, выхлопного диффузора, выравнивающего газохода, длина которого равна его 15 диаметрам, прямоточного аппарата и бункера со шлюзовым питателем пыли. Прямоточный пылеотделитель имел входной и направляющий конусы, лопаточную решетку, стеклянный цилиндрический корпус, отсасывающее кольцо, раскручивающую улитку и отсасывающий циклон диаметром 200 мм. Раскручивающая улитка с отсасывающим кольцом и циклоном была установлена на расстоянии шести диаметров от решетки. Отсасывающее кольцо составляло одно целое с центральным газоходом, имеющим свободное перемещение в осевом направлении. Это позволяло принимать любую заданную длину участка сепарации пыли, равную одному, двум, трем и четырем диаметрам пылеотделителя. Специальное дроссельное устройство центрального газохода обеспечивало регулировку заданного объема отсасываемого газа. В установке предусмотрены контрольные точки для замера статического и динамического пылеотделителя и отсасывающего циклона. Абсолютные значения тангенциальной, осевой, радиальной скоростей, статического давления и углов отклонения потока от осевого направления замерялись через штуцера в стеклянном корпусе аппарата на расстоянии одного, двух и четырех диаметров аппарата от решетки. В установке также предусмотрены контрольные точки для подачи в нее распыленной подкрашенной воды и дыма. [c.102]

Плоская лопаточная решетка состоит из плоских лопаточных профилей. Рассмотрим основные параметры плоского лопаточного профиля и плоской лопаточной решетки. [c.35]

Лопаточные решетки осевых машин должны профилироваться особенно тщательно. Для них большое значение имеет форма и кривизна профиля, угол атаки и другие параметры, связанные с обеспечением заданной циркуляции. [c.57]

Параметрами лопаточной решетки являются шаг и хорда профиля I или относительный шаг 1/1 и входной и выходной углы, отсчитанные от фронта решетки, т. е. от плоскости, касающейся входных кромок профилей. [c.259]

На рис. 2.24 приведены параметры решетки рабочего колеса. Помимо уже введенного выше понятия шага решетки t, здесь надо отметить угол установки профиля у (угол между хордой и фронтом решетки), конструктивные ( лопаточные ) углы и Ргл между касательными к средней линии и фронтом решетки у передней (входной) и задней (выходной) кромок и горло решетки Ог — минимальный диаметр окружности, вписанной в канал между соседними профилями. С аэродинамической точки зрения важными являются относительное значение хорды bit, называемое густотой решетки, и относительная величина горла [c.77]

Для анализа характеристик решетки с точки зрения ее работы в лопаточной машине необходимо использовать дополнительный параметр, позволяющий находить режим максимального КПД решетки. Автором применен такой параметр [c.73]

По мере накопления данных в отношении аэродинамических, конструктивных и эксплуатационных свойств осевых вентиляторов различных схем аэродинамический расчет все более разделяется на две основные части выбор расчетных параметров и профилирование. Под выбором расчетных параметров понимается определение коэффициентов осевой скорости, теоретического давления, циркуляций лопаточных венцов, относительного диаметра втулки и аэродинамической схемы под профилированием — выбор густоты решетки, углов атаки, числа лопаток, определение углов установки и кривизны профилей. [c.836]

Широко развернувшиеся в пятидесятых годах исследования течений и потерь давления в плоских и кольцевых решетках и в турбомашинах позволили при определении расчетных параметров, а также при построении расчетной характеристики приводить все потери давления в лопаточном венце к решетке на среднем радиусе, а при расчете кинематики потока учитывать, при необходимости, распределение потерь давления по длине лопатки. [c.838]

Основные параметры лопаточных машин и кинематика потока в решетках. Количество компонента или газа, проходящего через лопаточную машину в единицу времени, называют расходом или производительностью (последнее только для насосов). Будем обозначать расход в единицах массы т (кг/с) или в объемных единицах V (м /с), тогда т= Кр, где р—плотность жидкости (кг/м ). [c.144]

Возвращаясь к исходным положениям тепловых расчетов турбоагрегатов, следует наметить начальные и конечные параметры процесса расширения в отдельных турбинах. Тепловые расчеты обычно ведутся по ступеням, начиная с первой (регулировочной). Прежде всего, следует зафиксировать средние диаметры облопаты-вания венцов ступени, по которым ведутся расчеты, и высоты лопаток в выходном сечении каналов этих венцов. Так как лопаточные решетки уже выбраны, то известна их комбинация и имеются характеристики ступени. В соответствии с этим устанавливается давление р в зазоре между сопловым и рабочим венцами. [c.22]

Определение профильного сопротивления путем расчета, поясненное в предыдущем параграфе для отдельного крылового профиля, распространено Г. Шлихтингом и Н. Шольцем [30], [34] случай течения через крыловые или лопаточные решетки. Если в турбине или в компрессоре с осевым протеканием через направляющее и рабочее колёса провести цилиндрическое сечение с осью, совпадающей с осями обоих колес, и затем развернуть это сечение в плоскость, то в последней получится так называемая плоская решетка из отдельных профилей крыльев или лопаток. Параметрами этой решетки являются относительный шаг ///, т. е. отношение шага 1 решетки к хорде профиля, и угол установки Руст профиля (рис. 25.7). При потенциальном обтекании отдельного крыла давление далеко впереди и далеко позади крыла одинаково. При потенциальном же течении через решетку такое равенство давлений в общем случае нарушается, а именно позади решетки возникает понижение давления, если решетка преобразует давление в скорость (турбинная решетка), и, наоборот, возникает повышение давления, если решетка преобразует скорость в давление (насосная, или компрессорная, решетка). Совокупное действие такого понижения (или повышения) [c.686]

Задача определения параметров турбинной ступени или отсека ступеней на режимах, отличающихся от номинальных, может быть решена методом расчета отсека с конца . Этот метод в применении к паровым конденсационным турбинам получил название метод Лошге При расчете методом Лошге обычно считается, что потери в лопаточных венцах при изменении режимов остаются постоянными. Это справедливо для многоступенчатой паровой конденсационной турбины, где теплоперепады промежуточных ступеней при изменении режимов сохраняются неизменными. Для турбины с небольшим числом ступеней и большим противодавлением параметры изменяются во всех ступенях. В связи с этим целесообразно вводить в расчет экспериментальные данные по потерям в решетках в зависимости от характера их обтекания потоком рабочего тела, а также учитывать коэффициент использования выходной кинетической энергии. [c.201]

Современные методы расчета осевого компрессора базируются на данных обтекания газом плоских решеток, в первом приближении моделирующих движение газа по поверхности тока в лопаточных венцах ступени осевого компрессора. Обширные материалы продувок таких решеток представлены в открывающих сборник двух статьях А. И. Бунимовича и А. А. Святогорова. Первая из них содержит результаты систематического экспериментального изучения аэродинамических характеристик плоских (двухмерных) диф-фузорных решеток осевого компрессора как при малых, так и при больших числах М набегающего дозвукового потока и при широком изменении параметров решетки и профиля вторая обобщает результаты этого исследования. В итоге обобщения данных продувок решеток авторами предложены методика расчета аэродинамических характеристик заданной компрессорной решетки и методика подбора оптимальной решетки, обеспечивающей требуемое отклонение потока. [c.3]

В способе, предложенном С. А. Довжиком и А. С. Гиневским (1961), мощностная характеристика рассчитывается на основании данных теории потенциального обтекания решеток с поправкой на влияние вязкости. Потери давления для удобства их оценки и расчета разделяются на профильные, связанные с геометрическими параметрами решетки црофилей и углом атаки, и вторичные, связанные с течением на втулке и корпусе, т. е. на тех поверхностях в пределах лопаточного венца, которые не участвуют в передаче энергии потоку. Кроме того, при расчете потерь [c.843]

Профилированные лопатки, установленные на вращающихся рабочих колесах лопаточных машин (турбомашин), образуют рабо-чие решетки (рис. 18.12). Кроме них, турбомашины имеют нейо движные решетки — направляющие, спрямляющие, сопловые. Жидкость, протекая по межлопаточным каналам решеток, взаимодействует с лопатками, изменяет направление своего движения и параметры. Механическая энергия подводится к рабочему колесу компрессора извне. Лопатки рабочей решетки совершают техническую [c.358]

При проектировании лопаточных решеток необходимо обеспечить заданное преобразование энергии потока с минимальными потерями. Отсюда вытекает необходимость детального изучения процесса обтекания решеток. и установления влияния формы профиля и других геометрических параметров решетки на её к. п. д. и угол выхода потока в широком диапазоне режимов, опреде-ляемьгх углом входа потока, числами М и Не и пр. [c.459]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...