Коэффициенты вибрационной связи

Здесь — минимально допустимое значение коэффициента называемого коэффициентом вибрационной связи. Величину k is, назначают в зависимости от типа вибрационной машины и требований к точности технологического процесса. Вопрос о её выборе для различных типов машин в настоящее время не может считаться окончательно решённым. В [23J для машин с двумя возбудителями приведены следующие данные для вибрационных конвейеров рекомендуется принимать й от [c.496]

Следующие три главы (4, 5, 6) образуют вторую часть книги, в которой рассматриваются вопросы динамики и устойчивости вибрационных режимов движения механизмов с упругими связями. Здесь сначала вводятся понятия о статической характеристике и характеристике частоты свободных колебаний механизма, затем составляются дифференциальные уравнения его вынужденных колебаний, изучается структура коэффициентов дифференциальных уравнений движения, вводится понятие о положении динамического равновесия механизма как о среднеинтегральном значении обобщенной координаты за период внешнего воздействия (глава 4). [c.8]

Введение нами новой оценки вибрационного состояния фундамента при помощи коэффициента вибрации, величина которого не связана с применяемой методикой расчета и определяется путем строгой обработки методами теории вероятностей большого. количества опытных данных, может служить критерием оценки динамической надежности фундамента. [c.86]

Б ряде случаев размеры деталей, а в связи с этим запасы прочности и допускаемые напряжения определяются из условий обеспечения необходимой жесткости деталей и узлов, из условий сопротивления вибрационным воздействиям, из соображений износостойкости, коррозионной стойкости и т. д. Далее приводятся более подробные данные о коэффициентах Пр, п , Пд, соответствующих 2, связанных главным образом с особенностями механических свойств и технологии изготовления деталей. [c.483]

Производительность вибрационных конвейеров рассчитывают по формуле (1.36) при этом коэффициент заполнения для открытых желобов = 0,6. .. 0,9 для прямоугольных труб 5 = = 0,6. .. 0,8 для круглых труб г ) = 0,5. .. 0,6. Меньшие значения принимают для мелкодисперсных грузов. Наибольшая производительность обеспечивается при транспортировании однородных сухих порошкообразных, зернистых и мелкокусковых грузов. Перемещение пылевидных грузов и грузов с достаточно большим содержанием пыли затруднено благодаря проявляющемуся действию сопротивления воздуха, влияющему на скорость полета как отдельных частиц, так и всего слоя груза. В этой связи для транспортирования пылевидных гр) зов рекомендуется [c.311]

Однако величину коэффициента 2 нужно выбирать с известной осторожностью. Чрезмерная связь но 9 приводит к изменению типа движения — появлению так называемых вибрационных движений, значительно ухудшающих динамические свойства системы и нежелательных с практической точки зрения. Подробнее этот вопрос рассматривается в следующем параграфе. [c.82]

Следовательно, вибрационные режимы возможны, если коэффициент связи но б имеет значение, нри котором удовлетворяется условие (120) [c.87]

Ввиду того что с положением релейного элемента однозначно связана действующая механическая характеристика исполнительного двигателя, которая в свою очередь определяет имеющиеся в системе ускорения, можно считать рассматриваемое воздействие по Ид эквивалентным воздействию по 6, только коэффициент в данном случае следует полагать переменным, причем он изменяется как при переходе с листа на лист, так и на каждом листе в функции 0. Вследствие этого поверхность переключения в данном случае будет не цилиндрической, а более сложной линейчатой поверхностью. Линии переключения, нужные для практических расчетов, всегда могут быть определены на основании (128). Следует также отметить, что изменение поверхности переключения по сравнению со случаем воздействия по 0 ничего принципиально не меняет с точки зрения возникновения вибрационных режимов в тех случаях, когда линия 5 оказывается левее 5 и линия 5° правее т. е. когда появляются области С и С . [c.93]

Сказанное выше о малом влиянии связи по 9 на характер переходного процесса верно только до тех пор, пока эта связь невелика и в системе не могут возникнуть вибрационные движения. С практической точки зрения только такие значения коэффициента 2 и представляют интерес. [c.146]

Необходимость учета местных дополнительных напряжений при расчетах прочности уже известна. В связи с этим за последние годы методика расчета конструкций, воспринимающих вибрационную нагрузку, была дополнена расчетом на выносливость с учетом эффективных коэффициентов концентрации напряжений, значения которых для некоторых типов соединений даются в ряде технических условий на проектирование. [c.6]

При вибрационных нагрузках усиление шва снижает усталостную прочность стыковых соединений без дефекта [4, 5]. При этом степень снижения предела усталости зависит от высоты усиления шва (рис. 12). Изменение высоты усиления шва связано с изменением радиуса перехода от основного металла к наплавленному и углом сопряжения а наплавленного металла с основным (см. рис. 3). С увеличением высоты усиления шва уменьшается угол а и, следовательно, увеличивается концентрация напряжений. Обычно в сварных стыковых соединениях усиление шва составляет 15—30% толщины свариваемых листов. В этом случае эффективные коэффициенты концентрации р, подсчитанные по отношению к соединениям без дефектов и без усиления, будут иметь значения, приведенные в табл. 4. [c.59]

В этой таблице ка>- введенный в 6.4 коэффициент, характеризующий относительщ Ю силу вибрационной связи. Как отмечалось, случаю очень слабой вибрационной связи ка> < 0,01 соответствует вероятность самосинхронизации менее 10%, а случаю очень сильной связи it ю > 0,2 -более 90% (см. табл. 6.1). [c.193]

Это допущение приводит к тому, что наблюдаются расхождения в оценке вибрационной опасности спектральными и интегральными методами. Однако этот факт был уже давно известен в радиационной дозиметрии, и он легко поддается учету с помощью коэффициента качества излучения. В вибродозиметрии влияние различных форм спектров на частотную зависимость корректирующего множителя можно учесть с помощью коэффициента качества вибрационного воздействия. Причем, так как спектров различных форм не так уж много, что связано с использованием ограниченного числа конструктивных решений при реализации всего существующего многообразия машин, то таких коэффициентов будет конечное число. Как будет показано в п. 3 этой главы, число коэффициентов качества вибрационного воздействия определяется точностью измерений вибрационного параметра, равной 3 дБ, и в настоящее время может быть сведено к трем коэффициентам. [c.13]

Для того чтобы получить искомую корреляционную связь между воздушным шумом и вибрационным сигналом первой машины без учета влияния второй машины, нужно из сигналов (2.33) удалить их наилучшие линейные оценки по сигналу go (О второй машины. На основании результатов предыдущих двух пунктов нетрудно установить, что эти оценки равны соответственно ai o(0 и а2 о(0- Остаточные сигналы t) — aigo(i) = т](i) и %2 t) —a2 o t) — ац(1)- -r o t) содержат лишь вклады, обусловленные первой машиной и сторонними источниками. Коэффи циент корреляции (2.21) между этими остаточными сигналами называется коэффициентом частной корреляции сигналов (2.33) относительно сигнала о(0 и обозначается через iZia о- В приве-деаной здесь задаче он равен Яй -о = аоЦ а а1 +о а). В об- [c.69]

Другое ограничение, накладываемое па ширину полосы, обусловлено неравномерностью переходных амплитудно-фазовых частотных характеристик опорных конструкций. При распространении вибраций по такой конструкции происходит, как это было показано в главе 3, потеря Корреляции, на величину которой существенное влияние оказывает также и спектральный состав сигналов источников. Для оценки максимальной ширины полосы А со, при которой еще не происходит потери корреляции и наибольшее значение коэффициента корреляции является ме- рой полной линейной связи между сигналами, требуются специальные теоретические расчеты или дополнительные экспериментальные исследования. Отметим, что на низких частотах (до 100 Гц) в наиболее виброактивных диапазонах машин и механизмов, онределяемых ярко выраженными дискретными составляющими спектра вибрационных сигналов, измерения можно проводить в 1/3-октавных или даже 1/2-октавных полосах. На более высоких частотах, как показывает опыт, полоса частот должна быть более узкой. [c.132]

Прецизионная роторная система (ПРС), составной частью которой является HKG, — типичный и широко распространенный объект ответственного назначения. Его основным элементом является быстровращающийся сбалансированный жесткий ротор, установленный в шарикоподшипниковых опорах и герметизированном корпусе. Качество сборки определяется пространственной изотропией жесткостей с у). Последние при размеш ении объекта в ориентированном вибрационном поле начинают коррелировать с информативными резонансными частотами (ш , <о ) и добротностью ф. Оценка технического состояния реализуется на дихотомическом уровне ( годен—негоден ) по измеренному значению информативной частоты и добротности. Задача в цепом осложняется нелинейностью системы на основном резонансе, зашумленностью и недоступностью для непосредственного измерения (наблюдения) всех компонент вектора фазовых координат. Для решения задачи оценивания уиругодиссинативных связей ПРС достаточно эффективным оказался метод тестовой вибродиагностики, предложенный в [3] и основанный на комбинации методов идентификации и диагностического подхода. В качестве экспериментальной информации используются отклонения от номинальных значений параметров введением в рассмотрение функциональной модели. На этапе обучения составляется математическая модель (ММ), идентифицируется, одновременно предлагается функциональная модель (ФМ). В качестве функциональной модели используется линейный цифровой фильтр с предварительным нелинейным безынерционным коэффициентом (модель Гаммерштейна). Уравнения связи записываются так, что они разрешены непосредственно относительно контролируемых параметров — коэффициентов математической мо- [c.138]

Усилие, необходимое для распрессовки соединения, при спокойной нагрузке в начальный момент сдвига одной детали относительно другой больше, чем при дальнейшей выирессовке. При действии вибрационной нагрузки это явление не наблюдается в связи с этим при вибрационной нагрузке коэффициент трения рекомендуется уменьшать на 30%. [c.39]

При расчетах вибрационных машин часто возникает необходимость вычисления некоторых эквивалентных или приведенных значений позиционных, инерционных и днссипатнвных параметров системы. Такие задачи встречаются в трех различных ситуациях. Во-первых, когда упругие элементы или демпферы составляют последовательную, параллельную или смешанную группу, возникает необходимость подсчитать эквивалентное значение коэффициента жесткости или коэф [)Нцненга сопротивления группы. Во-вторых, в системах, где скорости (угловые скорости) ряда точек (или элементов) связаны постоянными передаточными отношениями, бывает целесообразно привести массы, моменты ииерции, коэффициенты жесткости и сопротивления к какой-либо одной точке или одному элементу без изменения принципиальной расчетной схемы машины. В-третьих, нахождение эквивалентных значений параметров становится необходимым в результате упрощения, иногда грубого, принципиальной расчетной схемы машины, например приведения системы с распределенными параметрами к системе с одной степенью свободы или приведение сильно нелинейной системы к линейной. [c.163]

На рис. 3.21, а на примере простейшего одномассиого вибрационного конвейера с кинематически жестким эксцентриковым приводом показана расчетная схема машины. Для динамического расчета одномассных конвейеров с одной степенью свободы эту схему обычно преобразуют в динамическую расчетную схему (рис. 3.22), которая может быть использована для конвейеров с любым типом привода. Согласно последней схеме приведенная масса конвейера т колеблется в направлении 5 под действием возмущающей силы привода f (). Движению желоба препятствует сила сопротивления упругих связей Р (с, ц). Так как она достигает 85. .. 90 % суммы всех сил сопротивлений, внешние силы сопротивления движению груза по желобу в динамическом расчете учитывают поправочным коэффициентом. Приведенная масса колеблющихся частей [c.312]

В связи с развитием способа нанесения эмалевых покрытий в электрическом поле важное значение приобретает тонкое измельчение эмали. Для этой цели могут быть использованы вибрационные мельницы. Преимущество таких мельниц по сравнению с шаровыми заключается в значительно большем коэффициенте заполнения, в возможности достижения несравненно большей тонкости измельчения и большей удельной производительности. Ливщиц [64] приводит следующие данные за 30 мин. в вибромельнице можно измельчить 52 кГ эмали со средней удельной поверхностью 3050 см 1Г при среднем остатке на сите № 006 (10 000 отв1см ), равном 23%. В шаровой мельнице за такое же время измельчается всего лишь 13 кГ змали с удельной поверхностью всего лишь 670 см /Г и значительно большим остатком на сите № 006, равным 69,8%. При использовании вибропомола достигается существенная экономия электроэнергии. [c.84]

Для вычисления соотношения амплитуд или коэффициента при обработке по вибрационному следу в фюрмулы (34) и (35) следует подставлять значения Л1 и Лг, установленные по амплитудно-фазовой характеристике, учитывающей запаздывание обратного воздействия на некоторую величину х. Построение такой характеристики системы с запаздывающей обратной связью заключается в повороте векторов на угол ср=т-а). [c.87]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...