Линия прямого (обратного) поток

Лаваля сопло 170 Лсд водородный 233 Ле-Шателье принцип 213 Линия прямого (обратного) потока 261 [c.489]

Сжатый (линия 1—2) в многоступенчатом компрессоре К воздух охлаждается (линия 2—3) в концевом холодильнике КХ до температуры окружающей среды, осушается в осушительном устройстве ОУ и дополнительно охлаждается (линия 3—4) в теплообменнике Т обратным потоком. После этого воздух расширяется (линия 4—5) в дроссельном вентиле ДВ, нагревается (линия 5—6) в камере ХК, затем (линия 6—1) нагревается в теплообменнике Т прямым потоком и выбрасывается в атмосферу. [c.121]

Рис. 6.19. к объяснению явления срыва / — линии прямого потока, линии обратного [c.261]

При вертикальном расположении подводящего газохода и подводе потока к батарейному циклону сверху вниз (рис. 10.41, г) характер распределения концентрации пыли будет обратным тому, который получается при подводе потока снизу вверх (см. рис. 10.41, а). Большая часть пыли будет концентрироваться в первых рядах циклонных элементов (сплошные линии). Вместе с тем большая часть пыли будет осаждаться в углу колена I. Для устранения этого явления и изменения направления всего потока па 90° в данном случае более целесообразно в колене вместо криволинейных лопаток (см. гл. 8) установить прямые пластинки, так как на лопатки будет осаждаться пыль. [c.320]

Рассмотрим вначале простейший случай обтекания равномерным потоком идеальной жидкости шарообразного тела (рис. 115). Не обладающая вязкостью идеальная жидкость должна скользить по поверхности шара, полностью обтекая его. Когда шар помещен в поток, то первоначально прямые линии тока вблизи шара окажутся изогнутыми симметрично относительно поверхности шара. В соответствии с уравнением Бернулли распределение давлений тоже будет симметричным, поэтому результирующая сил давления на поверхность шара равна нулю. Такой же результат получается и для тел другой формы. Поэтому и в обратной задаче тело, равномерно движущееся в неподвижной невязкой жидкости, не должно испытывать сопротивления движению (парадокс Эйлера) [c.147]

На рис. 6.4 и 6.5 направление оси ординат ОХ совпадает с направлением потока фазы (жидкой, твердой или газовой). Частицы с координатами х е [О, /] находятся внутри аппарата, с координатами х<0 — внутри трубопровода, по которому поток подается в аппарат, а частицы с координатами х>1 — в трубопроводе, по которому поток отводится из аппарата. На рис. 6.4 изображена возможная траектория частицы в закрытом аппарате. Поскольку в трубопроводах на входе и выходе закрытых аппаратов перемешивание отсутствует, частицы в них движутся с постоянной скоростью, поэтому траектории частиц представляют собой прямые линии. В аппарате вследствие перемешивания, неравномерности профиля скоростей в поперечном сечении, захвата частиц одной фазы другой фазой скорость частицы в различные моменты времени может быть разной. Поэтому траектория частицы отличается от прямой линии. При этом в некоторые моменты времени частица какой-либо фазы может двигаться навстречу потоку этой фазы (участки 1, 2 на рис. 6.4). Это явление называется обратным перемешиванием. [c.284]

При включении золотника Б, аналогичного по конструкции золотнику Л, поток жидкости от насоса 16, через золотник В поступает в гидроцилиндр подъема и опускания стрелы. Управление золотниками Л и 5 производится от одной рукоятки, которая имеет возможность перемещаться в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Указанное на схеме положение золотника В соответствует положению копания . При переключении золотника В во второе положение золотник В будет управлять движением гидродвигателя 1 правой гусеницы. Такое положение золотника В соответствует процессу передвижение . На линиях трубопроводов гидродвигателя 1 хода установлена панель 2, состоящая из двух перепускных клапанов, действующих в противоположных направлениях. Эти клапаны, перепуская поток рабочей жидкости из одной полости в другую, снижают динамические нагрузки, обеспечивая плавное трогание с места и остановку экскаватора. Так даже при резком переключении с прямого хода на обратный динамические нагрузки превышают номинальные не больше чем на 35%. [c.121]

У насосов двойного действия, выполненных по схеме, приведенной на рис. 2.106, каждая пластина при перемещении от центра к периферии забирает рабочую жидкость из линии нагнетания, а во время перемещения от периферии к центру вытесняет ее обратно. Для достижения равномерной работы насоса поток, всасываемый первыми пластинами, должен равняться потоку, нагнетаемому вторыми пластинами, вследствие чего число пластин должно выбираться кратным четырем, но не менее 8 [56]. При этом условии, а также при пренебрежении объемом пластин мгновенный расход каждой камеры насоса в функции угла ф поворота ротора выражается кривыми 1, приведенными на рис. 2.109. Сумма мгновенных расходов камер насоса при отмеченных допущениях определяет подачу насоса, которая выражается прямой 2, параллельной оси абсцисс. Поэтому [c.245]

Схема II — совместного присоединения отопительной системы и системы горячего водоснабжения. Имеется общий ввод сетевой воды, который затем разветвляется. Одно ответвление предназначено для отопительной системы, работающей с постоянным расходом воды, который поддерживается регулятором расхода 5. Далее установлено смесительное устройство 7, функции которого обычно выполняет струйный насос — элеватор. Конструкция элеватора показана на рис. 8.5. Скорость воды увеличивается за счет давления перед соплом элеватора 1 разогнанный поток воды из прямой линии инжектирует воду из обратной линии в приемную камеру 2. Далее горячая вода смешивается с охлажденной водой из обратной линии в камере смешения 3 и через диффузор 4, в котором частично восстанавливается давление воды, поступает в систему отопления. Это подмешивание охлаждающей воды нужно для поддержания в отопительных прибо- [c.104]

Для прямого уклона 1>0 линия нормальной глубины, проходящая параллельно водонепроницаемому подстилающему слою, делит область грунтового потока на две зоны — зону а, расположенную выше нормальных глубин и зону Ь — ниже нормальных глубин. При горизонтальном подстилающем слое и обратном уклоне (г<0) линия нормальных глубин отсутствует, так как равномерное движение для этих уклонов невозможно. [c.410]

На этом и последующих рисунках сплошными линиями обозначен прямой поток, а штриховыми — обратный. [c.249]

При непрерывно-поточном методе организации окрасочных работ рабочие места и оборудование размешают в одну линию в порядке, соответствующем чередованию технологических операций в случае значительной длины потока линия может быть повернута на 180°. Линия может иметь несколько ходов в прямом и обратном направлениях. Если программа окрасочных работ очень большая, то работы выполняют на двух или нескольких параллельных линиях. [c.110]

Ву и Браун получили простое решение [5.21], которое можно использовать как для прямой, так и для обратной задачи, и которое лучше всего подходит для густых турбинных решеток. Как и в работе [5.20], для решения должны быть определены скорости вдоль средней линии. Параметры потока за пределами средней линии вычислялись с использованием разложения в ряд Тейлора. Первая и вторая производные скорости в направлении [c.124]

Для защиты откачиваемых объемом от попадания рабочих жидкостей вакуумных установок в технике вакуумирования используются вакуумные ловушки, исключающие возможность попадания в откачиваемую полость паров жидкости и масла [65]. Повышение эффективности работы вакуумных охлаждаемых ловушек может быть достигнуто с помощью двухдиффузорной вихревой трубы с конической камерой энергоразделения [31] (рис. 6.14). Вакуумная охлаждаемая ловушка содержит корпус 1 с входным 2 и выходным 3 патрубками и размещенный в корпусе 1 охлаждаемый элемент 4 с каналом 5 для газообразного хладагента, сообщенным с газовым автономным охладителем, содержащим теплообменник-регенератор с линиями прямого 6 и обратного 7 потоков, первая из которых подключена к источнику высокого давления. Газовый автономный охладитель выполнен в [c.304]

На рис. 34, б, в, г ъ диаграмме (s — Т) для рабочего тела (РТ) условно нанесены линии р — onst для охлаждаемого вещества (охл.). Площадь цикла I—2—3 определит затрату внешней работы. Если при одинаковых количествах прямого и обратного потоков в теплообменнике охлаждаемое вещество приобретает температуру Т точки 3, то подобный цикл будет эквивалентен идеальному. [c.143]

Рис. 46. Схема однопоточвого каскадного холодильного цикла (сплошные линии — прямой поток штриховые линии — обратный поток штрихпунктирные линии— воздух)

ОТРАЖЕНИЕ РАДИОВОЛН возникает, если на пути их распространения имеет место изменение свойств среды или геометрии системы. При этом по-яв. 1яот( я обратный поток электромагнитной энергии, величина к-рого характеризуется коэфф. отрая ения F --= FJ.JEi, гдо , — амплитуда напряженности электрич. поля в прямом, а g — в обратном потоках. Так, напр., в фидерных линиях (см. Длинные линии) при несогласоваиности линии с нагрузкой (выражаю- [c.563]

Рассмотрим в качестве примера потенциальное бесциркуляционное обтекание круглого цилиндра ( 4 гл. 7). Начиная от передней критической точки /<1, давление убывает dpldx < 0), а скорость возрастает вплоть до точки С, за которой начинается обратное изменение давления и скорости. Жидкие частицы на участках пути вблизи границы Ki испытывают ускорение, обусловленное падением давления в направлении движения, и их кинетическая энергия возрастает. В идеальной жидкости этому ускорению ничто не препятствует, но в реальной движение тормозится трением, развивающимся благодаря прилипанию жидкости к твердой поверхности и образованию пограничного слоя. Все же благодаря прямому перепаду давления ускорение в нем наблюдается, по крайней мере, до точки С. Иначе обстоит дело на участках С/<2. Здесь dpldx > 0 и частицам приходится двигаться против нарастающего давления, В идеальной жидкости это приводит лишь к убыванию кинетической энергии и восстановлению полного давления, достигаемого в точке К2- В реальной жидкости часть кинетической энергии должна быть затрачена еще на компенсацию работы сил трения, оказывающих тормозящее действие. В связи с этим частицы, двигавшиеся в пограничном слое и имевшие малый запас кинетической энергии, начиная с некоторой точки О (рис. 186), не могут уже преодолевать совокупное действие обратного перепада давления и трения они в этом сечении останавливаются, а частицы, двигающиеся по более удаленным от тела траекториям, отклоняются в сторону внешнего потока. Часть жидкости, расположенная ниже точки О, под действием обратного градиента давления получает возвратное движение. Это явление и называют отрывом пограничного слоя. Структура течения и конфигурация линий тока вблизи точки отрыва показаны ка рис. 186. [c.382]

В конденсирующем инжекторе повышение давления потока осуществляется в результате его последовательного торможения в скачке конденсации, располагающемся в горловине диффузора, и в самом диффузоре. При этом скачки конденсации оказываются практически изотермными [102], что дает основание принять температуры точек S, 9, 10, 11, 17 и 16 одинаковыми. Процессы 1Г—11 и 14—15 также являются изотермными. Поэтому в действительности обратный цикл 11—14—15—16—17—10—11 —11 вырождается в линию — изобару подвода и отвода теплоты. При этом важно отметить, что первый из этих процессов протекает при давлении конденсации прямого цикла р,, а второй — при максимальном давлении этого цикла рц. В настоящее время известна ПТУ, содержащая как конденсирующий инжектор, так и поверхностный конденсатор [12]. Термодинамические циклы и струк-турно-поточная схема этой установки приведены на рис. 2.3. В этой ПТУ в отличие от предыдущей после первого регенератора поток рабочего тела раздваивается. Одна его часть расширяется в паровом сопле конденсирующего инжектора (процесс 3—4), а другая — в ступени низкого давления турбины (процесс 3 — 9). После турбины эта часть потока охлаждается во втором регенераторе(процесс Р—10), конденсируется и охлаждается в поверхностном конденсаторе-холодильнике (процесс 10—11—12) и поступает на вход жидкостного сопла конденсирующего инжектора. Остальные процессы ПТУ аналогичны ранее рассмотренным. [c.27]

Лит. А р ц и м о D и ч Л. А., Элементарная физика п,дая-мы, 3 изд.. М., 1969 Тверской В. А., Динамика радиационных поясов Земли, М., 19 8 Хесс В., Радиационный пояс и магнитосфера, пер. с англ.. М., 1972. Ю. И. Логачев. ГЕОМЕТРИЧЕСКАЯ АКУСТИКА — упрощённая теория распространения звука, пренебрегающая дифракц. явлениями (см. Дифракция волн., Дифракция звука). В Г. а. звуковое поло представляют в виде лучевой картины, пе зависящей от длины волны, и считают, что звуковая энергия распространяется вдоль каждой лучевой трубки независимо от остальных лучей это даёт обратную пропорциональность между плотностью потока энергии вдоль луча и площадью поперечного сечения лучевой трубки, Б однородных средах лучи — прямые линии, в неоднородных они искривляются (см. Рефракция звука). [c.437]

При повороте межпланетного магн. поля (ММП) к югу увеличивается поток энергии солнечного ветра внутрь М. вследствие процессов пересоединения на магнитопаузе (см. Магнитосфера Земли). Эта энергия начинает накапливаться Б хвосте М. в виде кинетич. и тепловой энергий плазмы, магн. энергии крупномасштабных токов, текущих в плазменном слое или вдоль магн, силовых линий между плазменным слоем и авроральной ионосферой. Одновременно (с временной задержкой в 10—20 мин из-за индуктивности системы М,— ионосфера) начинается повышенная, связанная с усилением крупномасштабной магнитосферной конвекции диссипация энергии в авроральной ионосфере в форме джоулева тепла (прямая диссипация, процесс прямого действия). По достижению критич, уровня запасённая в хвосте энергия высвобождается взрывообразным образом (взрывная диссипация, процесс разгрузки). Часть высвобождаемой в процессе разгрузки энергии появляется во внутр. М. в форме кольцевого тока, джоулева разогрева, вторжения авроральных частиц, др. часть в виде образовавшегося в хвосте М. плазмоида (см. ниже) возвращается обратно в солнечный ветер. Оба процесса (прямого действия и разгрузки) дают в среднем одинаковый вклад в энергетику С., однако в индивидуальных С. один из них может преобладать. В период сильных С, диссипация энергии может достигать Вт (в спокойном состоянии М. [c.16]

Представим себе точечный источник в пространстве. Линии тока будут прямыми, исходящими из источника. Очевидно, что скорость убывает обратно пропорционально расстоянию от источника, так как площадь шаровых поверхностей, которые поток пересекает по нормалям, растут пропорциона.тьно квадрату этого расстояния. [c.260]

В некоторых случаях с успехом может быть использована схема нормального вдува активного потока, обеспечивающая нужное отклонение основного потока в диффузорном канале. Для примера на рис. 10.15,а и б показаны схемы такого вдува в кольцевых и осерадиальных диффузорах. Поток, вдуваемый нормально к направлению основного течения, обеспечивает эффективное отклонение линий тока в нужном направлении и способствует заметному снигкению потерь энергии, которое составляет около 30—35 % при угле раскрытия внешней образующей диффузора а=50° (рис. 10.16). Обращает на себя нимание полученная разница значений при увеличении количества вдуваемой жидкости (прямой ход) и при последующем ее уменьшении (обратный ход). Увеличение потерь в случае снижения величины наступает при =2н-2,5 %, а кризисное падение потерь отмечается только при возрастании относительного расхода до 5 %. Этот своеобразный гистерезис указывает на значительную устойчивость линий тока в диффузорах по отношению к внешним воздействиям. [c.286]

Гиперзвуковой след за тонким телом несколько отличается от следа за туными телами. В случае тонкого тела большие градиенты в потоке, вызванные головной ударной волной, несущественны и вязкий след распространяется в области, где параметры потока близки к параметрам набегающего нотока. Явления перехода различны, кроме того, возможно различны и величины турбулентных пульсаций, которые зависят от степени затупления тела. Область ближнего следа ограничена прямыми линиями, причем его первоначальная ширина несколько больше, чем поперечные размеры тела из-за толстого оторвавшегося вязкого слоя, затем ширина следа постепенно уменьшается вниз по потоку, достигая горла. В ближнем следе оторвавшийся вязкий слой играет важную роль. За горлом ширина следа растет пропорционально длине следа. Как упоминалось в гл. I, елед за тонким телом является холодным в отличие от горячего следа за тупым телом из-за отсутствия интенсивного нагрева, создаваемого возникающими ударными волнами, и более медленного роста следа. Кроме того, след за тонким телом охлаждается гораздо быстрее, чем за тупым телом. Эксперименты с острым конусом и конусом со сферическим затуплением, имеющими угол при вершине 20 , в интервале чисел Маха М от 2,66 до 4,85 показали, что донное давление и угол наклона поверхности следа одинаковы для обоих конусов, если одинаковы местное число Маха и число Рейнольдса, вычисленное по толщине потери импульса пограничного слоя у основания конуса [82]. Из-за высокой температуры в гиперзвуковом следе за тупым телом на течение в следе влияют свойства реального газа или физико-химические процессы, как, например, диссоциация, ионизация и рекомбинация. Время, требуемое для завершения процессов диссоциации и ионизации (и для обратных процессов), в сравнении со временем движения частиц газа существенно при определении регистрируемых эффек- [c.126]

На рис. 3, а приведено распределение давления вдоль поверхности модели с криволинейной образующей (К = 70 мм). По вертикальной оси отложено давление р, отнесенное к давлению в невозмущенном потоке, по горизонтальной - расстояние отсчитываемое от точки сопряжения конуса с криволинейной поверхностью = х/ 3) где X - продольная координата. Па рис. 3, б показаны полные давления в сечении, где начинается фокусировка волн сжатия (ж° = 1.9). По горизонтальной оси отложено давление торможения за прямым скачком отнесенное к давлению торможения в невозмущенном потоке, по вертикальной - расстояние г] в мм по нормали к стенке. Рис. 3, в, г, д дают тенлеровские фотографии течения. Значки 1 на рис. 3, а дают экспериментальные значения давления, полученные на моделях А и Б при К = 0.5 10 , когда есть развитый отрыв. В этом случае имеющаяся на модели А щель располагается в отрывной зоне, не влияя на распределение давления. Полные давления показаны на рис. 3, б кривой 1. Область постоянного полного давления, равного давлению на стенке, соответствует зоне обратных токов. Зона отрыва (рис. 3, в) имеет прямолинейную границу, которая должна совпадать с линией максимальных градиентов плотности. Сопоставление полей полного давления с результатами обмера зоны отрыва на фотографиях показывает, что четко видимая граница близка к разделительной линии, используемой в модели отрывного течения [1. [c.164]

Следует отметить, что кривая кипения в большом объеме для случая кипения, определяемого тепловым потоком, обнаруживает явление гистерезиса, как это показано штрихлунктирными линиями на рис. 4.7. Обратный переход от пленочного к пузырьковому кипению происходит не по кривой перехода от пузырькового к пленочному кипению, а по штрихпунктирной прямой со стрелками от точки минимума теплового потока. [c.108]

Выше уже были приведены примеры возникповепия местных зон торможения в трансзвуковой области в окрестности прямолинейной звуковой линии. Характерная особенность их состоит в том, что они являются местными сверхзвуковыми зонами, расположенными вверх по потоку от минимального сечения. Исследование течения в этих зонах, проведенное в рамках идеальной жидкости, при решении прямой задачи для сопел, контуры которых получены из решения обратной задачи, показало устойчивость таких течений по отношению к малым возмущениям при условии, что с высокой точностью выдерживается геометрия контура. Экспериментальное исследование также показывает существование зон торможения, хотя наличие пограничного слоя несколько искажает расчетную картину течения. [c.154]

Для сопоставления с результатами расчета методом характери-тик определялся контур сопла и параметры в некотором сечении =д н, расположенном в его сверхзвуковой области. С использова-ием этих данных в сверхзвуковой области методом характеристик ешалась прямая задача. Далее определялась предельная траек-ория, выделялась зона чистого газа и определялись параметры на онтуре. Результаты такого расчета по потоку от сечения х= = Хн=0,06 сравнивались с результатами решения обратной зада-[и. На рис. 5.21 штрихпунктирными линиями показаны предель-1ые траектории, полученные в работе 29], а треугольниками — пре- ельная траектория, рассчитанная методом характеристик. Ре-ультаты расчетов обоими методами достаточно хорошо совпадают [ в сверхзвуковой области максимальная погрешность при Хг 0,75 для ds=l мкм не превышает 0,2%. При больших л >азличие увеличивается, что, вероятно, связано с различным ха->актером накопления ошибок в сравниваемых методах. Подчерк-1ем, однако, что в данном случае целью не являлось проведение )асчетов для сверхзвуковой области с высокой точностью, а основ-юе внимание уделялось расчету трансзвуковой части, поскольку [Ля сверхзвуковой области более предпочтительным является ме- од характеристик. [c.220]

Под амплитудами прямой и обратной волн понимают величины, пропорциональные напряжению либо току, соответствующим этим волнам. Обычно амплитуды нормируют таким образом, чтобы поток энергии, переносимый падающей или отраженной волной, равнялся половине квадрата ее амплитуды. При этом результирующий поток энергии в линии равен половине разности квадратов амплитуд падающей и отраженной волн Р = = Re (и 1 12) = (I Кпад I I отр I ) /2. Соответствующая овязь между токами, напряжениями и нормированными амплитудами падающей и отраженной волны имеет вид [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...