Импеданс переходной

Выражение для возмущённых нормальных мод имеет особенно простую форму, если его написать, введя определённые выше импедансы. Переходный импеданс между т-й и тг-й модами при частоте (u) /2t ) /п-й моды [см. формулу (12.6)] будет в первом приближении равен [c.150]

Наличие акустического переходного слоя может вызывать заметную ошибку при определении скорости звука, поскольку механические свойства материалов, применяемых для получения акустического контакта (например, жидкостей с высокой вязкостью), могут сильно изменяться при изменении температуры в интересующих нас пределах. Необходимо отметить, однако, что если частоту колебаний всегда поддерживать близкой к резонансной частоте преобразователя, то при толщине акустического переходного слоя, малой по сравнению с Х/4, фазовый угол у в уравнении (4.56) будет практически постоянным. Таким образом, импеданс переходного слоя, за которым находится резонансный преобразователь, рассматриваемый как нагрузка, имеет чисто реактивный характер, обусловленный массой переходного слоя, а эта масса но изменяется при изменении температуры или давления. [c.382]

На рис. 25 приведена схема размещения датчиков при исследовании импедансов тракта поршень—шатун—коленчатый вал— картер. При действии возмущающей силы вдоль оси цилиндра измерялся переходной импеданс названного тракта от поршня до опорной. поверхности крепления двигателя к фундаменту. [c.237]

Рис. V.26. Зависимость модуля активной и реактивной составляющих импеданса шатуна а—входного б — переходного

На рис. V.27, в представлен график зависимости переходного импеданса тракта поршень—шатун—коленчатый вал—картер. График показывает, что характер зависимости импеданса от частоты принципиально отличается от предыдущих. Так, например, в диапазоне 1000—2000 Гц имеет место явно выраженный провал импеданса, что в реальных условиях дает значительное увеличение уровня вибрации дизеля. В диапазоне 2000—10 ООО Гц наблюдается существенное увеличение импеданса. Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод о том, что составляющие в спектре вибрации на опорных лапах дизеля на частотах 2000— 10 ООО Гц могут быть обусловлены распространением колебаний по тракту моноблок—картер дизеля. Наличие в спектре вибрации дизеля значительных составляющих в области 1000—2000 Гц можно объяснить распространением составляющих колебаний в тракте поршень—шатун—коленчатый вал—картер дизеля. [c.242]

Для определения входного импеданса тела человека при гармонической вибрации в исследуемом частотном диапазоне на переходном элементе поддерживают постоянный уровень виброскорости (или виброускорения) и измеряют уровень силы иа входе и [c.381]

Сигнал, пропорциональный силе, действующей на тело человека, через усилитель 4 поступает иа блок компенсации 6. Блок 6 служит для компенсации динамической силы, которая обусловлена ускорением массы переходного элемента (сиденья). Скорректированные значения модуля входного импеданса I 2 (кв) I и его аргумента ф (ш), измеренного с помощью фазометра 8, фиксируются н регистраторах 7 и 9. [c.401]

При определении динамических характеристик виброизоляторов основной считается характеристика переходной динамической жесткости или эквивалентная ей характеристика переходного импеданса. [c.70]

В работе [37] также исследуется распределенная система, состоящая из всасывающего и нагнетающего трубопроводов, причем компрессор представляется как поверхность разрыва сплошности. Исходя из энергетических соображений, автор получает приближенные уравнения переходного процесса и выражения для амплитуды автоколебаний и их частот. Однако входящие в выражение комплексные акустические импедансы автором не раскрыты. [c.16]

Передача бегущих волн из одной среды в другую без отражения называется согласованием импедансов. Мы рассмотрим два способа решения этой важной задачи. Первый способ заключается в создании неотражающего слоя, второй способ связан с образованием переходного слоя с плавно меняющимися свойствами. (Надо сказать, что ни один из этих способов не подходит для аквалангистов. В случае переговоров под водой решение было достигнуто преобразованием звуковых частот в ультразвуковые. Оказалось, что на ультразвуковых частотах в воде согласование импедансов выполнить легче. Поэтому каждый аквалангист снабжается ультразвуковым передатчиком и приемником, а также конвертером частот.) [c.229]

Согласование импедансов с помощью плавного изменения показателя преломления. Мы хотим согласовать оптические импедансы двух сред с показателями преломления п и п , используя для согласования переходный слой толщиной L. Что представляет собой оптимальная зависимость показателя преломления п от г в этом слое Будет ли она экспоненциальной Почему нет [c.242]

Решение. В этом случае при переходе из одной трубы в другую плоское движение нарушается, появляется сдвиг фазы между давлением и скоростью, импеданс в переходной области комплексный. Учтем это, представив граничное условие для давления в форме [c.62]

Мы можем также ввести по аналогии характеристический переходный импеданс между /г-й и т-й модами [c.150]

Парциальные частоты 71 Переходной импеданс 82 [c.495]

Варьируя значение R, оптимизируйте фильтр таким образом, чтобы добиться оптимальной переходной характеристики для всех уровней импеданса. [c.173]

Рис. 8.29. Переходная характеристика фильтра нижних частот с крутизной фронта 12 дБ при различных уровнях импеданса

Практические испытания показали, что затухание звука при иаиболее часто используемых наклонных искателях с продольными волнами, работающих на частоте около 2 МГц, сравнительно невелико. На рис. 28.25 показана кривая амплитуда — перемещение в аустенитном основном металле и в металле сварного шва, причем высота эхо-импульсов в основном металле лишь немного превышала их уровень в металле сварного шва. В обеих переходных зонах термического влияния амплитуда эхо-импульса резко снижается, что можно объяснить расщеплением луча вдоль границы областей с различными импедансами, как это пояснялось в разделе 16.1 [489]. [c.545]

Рис. 6.42. Импеданс (а), синтетические трассы отраженных волн без помех (Ь) и результаты Д1 с восстановлением низких частот (с). К временам 50 мс, 1 35 мс и 230 мс приурочены кровли переходных слоев с одинаковым изменением импеданса и мощностями, которые соответствуют частотам 80, 15 и 6 Гц.

Чтобы подчеркнуть, что переходной импеданс — функция частоты, мы здесь вместо 2( /) пишем (/ю). [c.20]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

Если к системе приложена простая гармоническая сила только в одной точке, то вся система в целом будет совершать движение, соответствующее этой частоте. Установившееся движение какой-либо части системы будет зависеть от частоты внешней силы и от того, в какой точке системы эта сила приложена и отношение между силой и скоростью определяется Переходным импедансом на входе системы. Из выражения этого импенданса, как функции частоты, может быть вычислено движение системы при действии единичною импульса, приложенного в момент = 0 зная движение при действии единичного Импульса, можно найти движение системы при действии любой [c.85]

Во многих случаях бывав нужно знать скорость какой-либо точки 01 руны, если сила приложена в точке х = 0. Её можно выразить через переходной импеданс, о котором речь П1ла в 7. Обычно проще иметь дело с обратной переходной [c.113]

Характеристические импедансы и проводимости. —Друх ой интересный способ написания этого уравнения основан на применении понятия переходных проводимостей. Отношение между скоростью струны v=— ту и внешней силой будет [c.126]

Характеристический импеданс. —Теперь мы можем расширить приёлт, намеченный в конце 10, который заключался в том, что мы записали реакцию каждой моды колебания в форме импеданса или проводимости. Выражение (10.25) давало определение переходного импеданса Z ,x,ш, п) для п-й моды, определяющего движение в точке х при приложении силы в точке Теперь, когда мы убедились, что различные моды могут быть связаны друг с другом через возмущения , мы можем ввести переходный импеданс, соответствующий этой связи, который мы обозначим через 2 ( , х, о), п, т). На первый взгляд может показаться, что этот символ наделён слишком большим количеством параметров и индексов, но мы увидим в дальнейшем, что применение его даёт значительную экономию времени и места и наводит на многие полезные аналогии. (Обратим внимание, что индекс т при Z обозначает механический импеданс, а т в скобках обозначает целое число. В этом параграфе для упрощения мы в дальнейшем отбросим индекс т.) [c.148]

Это выражение вводится в предвидении того, что должен существовать взаихмный импеданс, связывающий п-ю и т-ю моды, что и оправдывается в действительности. Заметим, что если струна совершенно однородна (6=A = 0, г не зависит от х), то все переходные импедансы равны нулю, и между различными модами нет взаимной связи, которая появляется в возмущённой струне. [c.150]

Из этого выражения ясно, что величины поправок, которые учитывают влияние п-й моды на т-ю, пропорпиональны переходному импедансу Z (х, <о , т, п), который, в свою очередь, зависит от интегралов возмущения и г . [c.151]

Чтобы рассчитать величины А к и хметодом последовательных приближений, пренебрежём сначала переходными импе-дансами Z хЛ, т, п), коюрые будем считать значительно меньшими, чем импедансы Z х, с, т). (Почему ) Тогда для нулевого приближения получим [c.152]

Переходные процессы.—Расчёт движения при воздействии импульсной силы, приложенной к струне в момент г = 0, сводится к вычислению вычетов у в полюсах на плоскости ш. Это довольно утомительная работа, поскольку о) зависят от со однако это можно сделать без особого труда, если ограничиться величинами первого порядка малости для х и о. Наибольшая трудность имеется тогда, когда мы подставляем приближённое значение ш = ттс/1 в выражоЕше для чтобы вычислить поправку первого порядка в положении полюсов. Общим свойством импедансов является изменение знака в мнимой части (но не в действительной части), если действительная часть (О меняет знак. Следовательно, если [c.167]

Переходные процессы, трепещущее эхо. — Как пример приложения методов контурного интегрирования для расчёта волн в трубах, рассмотрим случай трубы постоянного сечения и длины I, у которой при х = 0 находится поршень, а граница на конце х = 1 обладает чисто активным импедансом. До момента времени = 0 поршень удерживается в покое, после чего внезапно смещается на рассюяние, равное единице. Это смещение вызывает импульс, который распространяется вдоль трубы. Отражаясь от границы с активным сопротивлением, импульс теряет часть своей энергии. Через некоторое время отражённый импульс достигает границы х = 0, где находится неподвижный поршень, вновь отражается обратно в трубу, на этот раз без потери энергии. При каждом отражении от конца х = 1 происходит дальнейшее уменьшение амплитуды. [c.289]

Переходные процессы. — Расчёт переходных процессов в рупорах произвопьной формы труден из-за сложной зависимости импеданса. Тем не менее, мы приведём здесь один пример, чтобы показать общий характер результатов. Рассмотрим конический рупор, чтобы по возможности упростить расчёты. Пусть в горле рупора находится поршень, движущийся со скоростью (ш) Давление прямой волны в рупоре, если он настолько [c.315]

Стационарных колебаний, имеющих частогу источника, и затухающих переходных колебаний, имеющих часюты тех нормальных мод, которые окажется возбуждёнными. Стационарное (установившееся) колебание М0Н1Н0 рассматривать как сумму большого числа стоячих волн (подобно тому как вынз/жденное колебание струны может быть представлено в форме суммы членов ряда Фурье), у коюрых амплитуды зависят от частоты источника, от <<импеданса для данной сюячей волны и от положения источника в помещении. Переходные процессы должны быть выражены в такой форме, которая удовлетворяла бы начальным условиям в помещении в момент, когда источник приведён в действие они будут поэюму также состоять из суммы многих стоячих волн, причём каждая из мод, составляющих суммарное переходное колебание, будет иметь свою собственную частоту. Эти частоты мы будем изучать в настоящем параграфе ). [c.415]

Уменьшить амплитуду периферических волн можно также нанесением на поверхность оболочки внешнего слоя из вязкоупругого материала. Влияние такого слоя на акустические характеристики оболочки рассматривалось в работах [96 97, 101]. Внутри каждого слоя смещения и напряжения выражались через потенциалы и в результате для двухслойной системы без внутреннего заполнителя получалась система из девяти уравнений относительно неизвестных коэффициентов. Для этой же цели можно воспользоваться общей методикой с применением переходных матриц, описанной в пп. 5.1, 5.7. Если скорость поперечной волны в вязкоупругом слое мала по сравнению со скоростью продольных волн, то при вычислениях сферических или цилиндрических функций можно встретиться с трудностью, описанной в п. 5.1.3, так как в этом случае величины kfO 1 2 будут комплексными числами, большими по абсолютной величине. Если же совсем пренебречь возможностью возникновения поперечных волн в вязкоупругом слое, то его можно аппроксимировать жидким слоем с комплексной скоростью продольньк волн Со и плотностью Ро. Модовые импедансы системы, состоящей из слоя (или системы слоев) с известными импедансами Z и нанесенного на внешнюю поверхность слоя с параметрами ро, Со, определяются таким же способом, как и в п. 5.7.1. Для них справедлива формула (5.111), причем в качестве внутреннего и внешнего радиусов этого слоя следует принять а и Го соответственно. [c.285]

На рис 12.9 показана схема включения фотодиода, когда его выходной сигнал поступает на усилитель. Элементы Свх и образуют входной импеданс усилителя. Изменяющаяся во времени падающая оптическая мощность Ф () вызывает изменяющийся ток ф Ц) и напряжение (О на входе усилителя. Типичная переходная характеристика при длительности оптического импульса 10. .. 20 не показана на рис. 12.10. Ее вид зависит от трех факторов / С - постоянной времени диода и его нагрузки переходного времени, которое определяется дрейфом носите пей через обедненный слой задержкой, которая определяется диффузией носителей, рождакйцихся снаружи обедненного слоя. Обсуднм каждый из этих факторов. [c.319]

Чаще всего ненулевой коэффициент отражения приурочен к скачку акустического импеданса /. Скачок импеданса отображает скачкообразную смену характера осадка - литологии, текстуры, размера зерен, степени уплотненности и т. д. Скачкообразность смены отображает непрерывно-прерывистый (импульсный) ход осадконакопления, ведущий к тому, что осадки разделяются на слои. В потоке r i) слой выделяется парой коэффициентов отражения г- и в кровле и в подошве слоя. Если г-и одинаковы по абсолютной величине, то слой трактуется либо как контрастный, либо как переходной (рис. 2.21.), а коэффициенты отражения по нормали от слоя в целом описываются соотношениями (см., например, Ziikovsky Fokkema, 1986 Козлов, 1976, 1985) [c.34]

Связь амплитуды отражения с мощностью контрастного или переходного пласта вытекает непосредственно из формулы (2.20) коэффициента отражения от тонкого слоя в интервале О < < Х/4, где X - длина волны импульса w(t), коэффициент отражения, а следовательно и амплитуда, почти линейно растет с X. Из этой же формулы следует, что амплитуда отражения линейно зависит также и от коэффициента отражения /-q от кровли слоя. Так как величина определяется контрастом акустического импеданса, а последний зависит от типа порового флюида, на латеральные вариации амплитуды отражения от пласта коллектора влияют, кроме вариаций его мощности, ещё и вариации литологии и состава порозаполнителя. Какая из этих трёх причин преобладает, можно выяснить только построением соответствующих кроссплотов для конкретной площади работ. Пример эффективной технологии использования амплитуд для картирования вариаций полной и эффективной мощности коллекторов дан в работе (Малярова и др., 2004). [c.213]

При изучении и проектировании пьезоэлектрических электромеханических преобразователей и анализе переходных состояний целесообразно эквивалентную электрическую схему рассматривать в виде шестиполюсника с распределенными параметрами. Эта модель была предложена Мэзоном [68] и в дальнейшем разработана Редвудом [100]. При выводе параметров эквивалентной электрической схемы Мэзон предполагал, что резонатор испытывает некоторый тнп колебаний, распространение которых происходит в одном выделенном направлении со скоростью v. Определим параметры ЭЭС иа примере продольных колебаний узких стержней, ориентированных в прямоугольной системе координат в соответствии с рис. 2.3. При этом толщина стержня (в направлении оси Л з) равна 2а, ширина (в направлении оси Хг) 2Ь и длина (в направлении оси Х ) 21. Уравнение движения стержня, ориентированного в соответствии с рис. 2.3,(7, представляет соотношение (2.31а), а в соответствии с рис. 2.3,6 — выражение (2.36а). Скорость распределения смещения v в направлении оси Xi, характеристический импеданс 2с и емкость между электродами Со определяются выражениями [c.164]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...