293 — Зависимость от напряжения труб тонкостенных

В работе /82/ для рассматриваемого сл чая нафужения цилиндрической оболочки были получены математические соотношения, описывающие процесс потери пластической устойчивости данной оболочки в зависимости от соотношения напряжений в стенке я = aj / 0 . В частности, уравнение для определения критических напряжений и деформаций при разупрочнении тонкостенной трубы по образующей имеет вид [c.92]

Экспериментально диаграмму сдвига можно получить при скручивании тонкостенной трубы (рис. 190). Действительно, мысленно выделенный элемент стенки трубы (ячейка ортогональной сетки, предварительно нанесенной на поверхности трубы) находится в условиях чистого сдвига, характеризуемого напряженным состоянием, показанным на рис. 188. Рассматривая деформацию этого элемента в пределах упругости, найдем, что между относительным сдвигом и касательными напряжениями, действующими по граням элемента, согласно диаграмме сдвига (рис. 189), существует линейная зависимость, которая может быть выражена формулой [c.216]

Стенка трубопровода, находящегося под избыточным внутренним давлением, испытывает совместные действия трех главных напряжений тангенциального 0(, направленного по касательной к поверхности цилиндра, осевого а , действующего вдоль оси трубы, и радиального действующего по нормали к внутренней поверхности стенки трубы. Первые два вида напряжений являются растягивающими, а радиальное напряжение — сжимающим. Тангенциальные и радиальные напряжения имеют максимальную величину на внутренней поверхности стенки трубы. Для тонкостенной трубы, т. е. такой трубы, у которой отношение наружного диаметра к внутреннему не превосходит 1,1, главные напряжения определяются следующими зависимостями, МПа [c.148]

Трубы из сплава ВМ-1 могут успешно работать в условиях значительных напряжений при 1000—1200°, а при малых нагрузках до 1700°. Прессование труб с толщиной стенки 4—12 мм осуществляется при 900—1200°, прокатка п волочение при 350—500°. Исходной заготовкой для прессования труб служит деформированная полая шашка, а для прокатки тонкостенных труб — прессованная труба. Промежуточные отжиги труб производятся через каждые 60—70% суммарной деформации при 1250—1450°. Окончательный отжиг при 1100° или 1600° в зависимости от назначения изделия. Среда нагрева заготовок под прессование очищенный водород, аргон или гелий. [c.361]

Возникает вопрос необходимо ли каждый раз, для каждого нового материала проводить опыты при сложном напряженном состоянии в условиях простого нагружения, чтобы определить зависимость = Ф (s .) Нельзя ли для этих целей использовать данные более простых опытов, например опытов на растяжение цилиндрического образца или чистое кручение тонкостенной трубы [c.170]

Когда определены усилия, действующие на элементы конструкции, производится выбор основных размеров их и расчёт напряжений с помощью формул, приведённых в главах II —V. В зависимости от конструкции деталь может подходить к определённому типу рассчитываемого элемента, а именно брусу прямому или кривому, если два её измерения малы по сравнению с третьим (длиной) диску, пластинке, тонкостенной трубе или оболочке, если одно её измерение (толщина) мало по сравнению с двумя другими плите, толстостенной трубе или оболочке, шару или цилиндру (при контакте по малым площадкам), если все три ее измерения одного порядка. [c.2]

При определении модуля и прочности при сдвиге в плоскости укладки арматуры эталонным является метод кручения тонкостенных труб (см. табл. 7.5, схема 5—4). При кручении тонкостенных труб касательные напряжения по окружности и по длине образца распределены равномерно деформации сдвига по толщине стенки образца практически постоянны. При кручении понятие тонкостенная труба есть функция степени анизотропии материала образца и в зависимости от этого отношения необходимая относительная толщина образца Л/ может меняться в весьма широких пределах (см. табл. 7.5). Недостатки метода применим только для намоточных материалов или образцов специальных конструкций (например, укладка арматуры параллельна оси образца) весьма большие размеры образцов потребность в специальном оборудовании недопустимость потери устойчивости образца (для ее предотвращения применяются вкладыши, не препятствующие деформированию образца). [c.217]

Еще меньшее влияние оказывает величина вторичного напряжения холостого хода, если скорость оплавления сохраняется неизменной. При сварке тонкостенных труб изменение вторичного напряжения на 50% по сравнению с некоторым средним значением совсем не отражается на показателях ударной вязкости. Скорость оплавления весьма заметно сказывается на показателях ударной вязкости. Для каждого свариваемого изделия существует некоторая наилучшая скорость оплавления. Она определяется в зависимости от вторичного напряжения и наклона внешней характеристики. [c.189]

Рассмотрим сначала задачу о волочении тонкостенной трубы, применяя обычное условие текучести, а также соответствуюш,ие зависимости между компонентами напряжения и компонентами скорости деформации. [c.509]

Опыты Шмидта. Вслед за Рошем и Эйхингером Шмидт поставил задачу исследовать зависимость напряжений от деформаций для материалов, обладающих упрочнением. Тонкостенные трубы из литого железа, а также медные, подвергались испытанию на совместное действие растягивающей силы Р и крутящего момента М, а также и на раздельное их действие. Часть опытов была проведена по методу простого нагружения, т. е. сила и момент увеличивались пропорционально, и потому от начала до конца каждого опыта отноше- [c.75]

До сих пор нами обсуждались закономерности мало- и многоцикловой усталости при одноосном нагружении. В работе [388] исследованы крестообразные образцы из ферритной и аус-тенитной сталей при двухосном напряженном состоянии. Авторы работ [317, 437] подвергали тонкостенные трубы из алюминиевого сплава внутреннему и внешнему давлению, а также осевому нагружению. Наилучшее соответствие экспериментальным данным было получено при использовании в качестве критериальной величины интенсивности размаха пластической деформации ДеР. В этом случае зависимость Мэнсона—Коффина представлялась в виде [c.130]

На практике для подсчета наибольших тангенциальных напряжений возникающих в тонкостенной трубе при внутреннем гидростатическом давлении, используют следующие зависимости, не учит1зшающие анизотропию свойств стеклопластиков [c.40]

Таким образом, пластическое состояние возникает при разности главных нормальных напряжений (я, — Яд), равной от Л, до 1,15й в зависимости от величины среднего главного нормального напряжения Яд. Экспериментально это было доказано при растяжении тонкостенных труб, подвергнутых внутреннему давлению. [c.876]

Детали высокотемпературных установок часто работают в условиях сложнонапряженного состояния, например, при комбинациях растягивающих напряжений с касательными или изгибающими напряжениями. Многоосные напряжения приводят к отклонениям в кривой ползучести. Тем не менее в расчетах на ползучесть при многоосных напряжениях, за отсутствием экспериментальных данных, нередко руководствуются предположением, что характер зависимости между скоростью ползучести и напряжением, установленный для линейного напряженного состояния, сохраняется и в случае неодноосной ползучести. Исследования И. А. Одинга и Г. А. Туликова [65], относящиеся к тонкостенным трубам из стали 1Х18Н9Т, подвергшимся испытанию на ползучесть в условиях сложнонапряженного состояния (растяжение с кручением), подтвердили, что расчет деталей, работающих в условиях сложнонапряженного состояния, может быть произведен по результатам испытаний на ползучесть, однако значения экспериментально определяемых расчетных коэффициентов А и ге в формуле Нортона—Бейли должны быть уточнены дополнительными испытаниями на ползучесть при другом, кроме растяжения, нанряяшнном состоянии, например при кручении. [c.259]

В работах Финни [209—212] даны решения весьма важных для расчета трубопроводов задач об установившейся ползучести толстостенных и тонкостенных труб, нагруженных внутренним давлением и изгибающим моментом. Использована степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения, в которой показатель степени не зависит от температуры, а коэффициент пропорциональности является экспоненциальной функцией от температуры. Для толстостенной трубы принят логариф- [c.233]

Теорема о простом нагружении дает ограниченное решение и первых двух задач. Таким образом, решение задач пластичности, согласно уравнениям И, для тела произвольной формы при произвольных внешних силах, удовлетворяющих условию (2.52), будет физическим, т. е. будет также согласно с опытом, как согласуются с ним основные законы пластичности при однородном напряженном состоянии цилиндрических образцов, тонкостенных труб и др., если в интересующем нас диапазоне деформаций закон (2.6) может быть апрокси-мирован зависимостью (2.53). Легко видеть, что в области пластических деформаций формула (2.53) может достаточно хорошо апро-ксимировать закон о = ф(е ) для большинства материалов прич = 0 она дает условие пластичности Мизеса = onst., при малых х даёт [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...