Напряжении касательные при кривых труб

Заметим, что когда турбулентные области в трубе разрастаются, растет и сопротивление движению жидкости (в связи с ростом турбулентных касательных напряжений трения), при этом скорость и уменьшается. Как только она делается меньше критической скорости, разросшиеся турбулентные области обращаются в ламинарные (или выносятся за пределы рассматриваемой части потока) после этого в связи с уменьшением потерь напора (обусловленным переходом турбулентного режима в ламинарный на отдельных участках трубы) скорость v увеличивается, причем турбулентные области снова, появляются и т. д. В связи с таким характером движения в переходной зоне, представить это движение на графике какими-либо определенными кривыми нет возможности. Исключение здесь могут составить только случаи, когда ламинарный режим затягивается и имеет место по длине всего трубопровода (см. прямую 2-3) или, когда в связи с особыми условиями движения турбулентный режим имеет место по длине всего трубопровода (см. линию 5 — 6). [c.162]

В частности, при сопоставлении результатов испытаний и расчетных данных для труб из разных сталей с различным отношением наружного диаметра к внутреннему (рис. 7-1,6) лучшее совпадение между экспериментом и расчетом на прочность получается по теории максимальных касательных напряжений (кривая 2). Это послужило одной из основных причин, обусловивших выбор методики расчета труб в Нормах по теории максимальных касательных напряжений. [c.362]

Обратимся теперь к эксперименту. Хорошее подтверждение универсальности зависимости (7.24) получено при обработке экспериментов с течением в трубах. Известно, что при турбулентном течении в трубах с разной шероховатостью стенок эпюры скоростей различны и соответственно различны касательные напряжения на стенках. Если перестроить опытные зависимости в координатах, диктуемых формулой (7.24), то они все совместятся в одну универсальную кривую распределения скоростей (за исключением области вязкого подслоя). Эта зависимость в данном случае оказывается весьма близкой к логарифмической. При аналогичной обработке измерений, проведенных с турбулентными слоями на пластинах (без градиента давления), опять получается универсальная зависимость, однако во внешней части слоя уклоняющаяся от логарифмической. [c.169]

Она позволяет определить I как функцию у, если известны местная скорость и касательное напряжение на поверхности стенки. Воспользовавшись этой формулой, Никурадзе- -определил / по результатам своих измерений сопротивления трубы и распределения скоростей БО сечению. Оказалось, ЧТО при числах Рейнольдса, больших 10% вязкость не влияет на распределение I, и экспериментальные точки для всех чисел Рейнольдса в промежутке от 10 до 32,4 10 располагаются на одной кривой она изображена на фиг. 200. Мы видим из этого графика, что длина пути перемешивания плавно нарастает при удалении от стенки и на оси трубы достигает значения, равного 0,14 радиуса. [c.502]

В работе [558] приведены кривые деформирования октаэдрическое касательное напряжение — октаэдрический сдвиг, построенные по результатам испытания стальных труб (в том числе сварных) на растяжение с внутренним давлением при нормальной [c.328]

Как идно из заэисимости (Б), продольные турбулентные касательные напряжения для круглой трубы должны изменяться вдоль радиуса сечения трубы так, как показано на рис. 4-4 штриховой кривой осО эпюра же касательных напряжений т, обусловленных молекулярной вязкостью, при этом будет выражаться фигурой аЬОса. [c.126]

Трубки Пито были изготовлены из круглых нержавеющих стальных капилляров с наружным диаметром 0,56 мм и внутренним диаметром 0,25 мм. Трубки устанавливались в аэродинамической трубе с помощью микрометрического передвижного устройства, которое позволяло фиксировать положение насадка с точностью 0,025 мм. Измерения начинались вне нограничного слоя трубки Пито перемещались в сторону пластины, максимальное перемещение составляло 75 Л1м. Поскольку точность измерений с помощью трубки Пито зависит от взаимодействия насадка со стенкой, данные измерений, которые были получены при контакте насадка со стенкой, не обрабатывались. Результаты, полученные при удалении насадка от стенки на расстояние меньше одного диаметра насадка, считались не вполне достоверными. Статическое давление на стенке измерялось зондами, вмонтированными в поверхность пластины. Местные значения числа Маха определялись по формуле Релея [15] из данных по полному давлению, измеренному трубкой Пито. Касательные напряжения на стенке рассчитывали исходя из наклона кривой распределения чпсел Маха значения М были получены интерполяцией между измеренными с помощью насадка величинами и нулевым числом Маха на поверхности пластины. Полученные значения умножались на расчетные значения локальной скорости звука и вязкости воздуха при температуре поверхности. [c.400]

В определенном противоречии с перечисленными выше исследованиями находятся результаты работы Po ysia [206], согласно которому опытные точки, отвечающие различным компонентам, хорошо согласуются между собой в координатах b =f W ), однако полученная зависимость лежит примерно на 40% ниже кривой, рассчитанной при помощи универсального профиля скоростей. Такое расхождение может быть объяснено тем, что в [206] безразмерные скорость и толщина пленки рассчитывались не на основании истинных касательных напряжений, которые имели место при движении двухфазного потока в канале, а по потерям давления при течении того же количества чистого газа в гладкой трубе. [c.219]

Для тонких трубообразных сечений ) можно полагать, что касательные напряжения распределяются равномерно по толщине трубы. Направление касательных напряжений совпадает с направлением касательной и кривой контура поперечного сечения, а величина напряжения обратно про-порйиональна толщине стенки трубы в этой точке. Крутящий момент определяется из следующего уравнения [c.570]

Задача об упруго-пластических деформациях толстостенного металлического цилиндра, подвергнутого совместному действию внутреннего и внешнего давлений и осевой нагрузки, рассматривалась Мак-Грегором, Л. Коффином и Д. Фишером ), которые предполагали, что на кривой напряжений —деформаций металла имеется вполне определенная точка, после достижения которой металл упрочняется по закону То = /(7о)> где То — октаэдрическое касательное напряжение, а -(о октаэдрический сдвиг, который они предполагали малым. Так как при вычислениях они пользовались зависимостями между напряжениями и деформациями в форме, тождественной с уравнениями (32.10), то здесь следует сделать те же замечания, которые приводились и в сноске к уравнениям (32.10). Названные авторы нашли численными методами распределение напряжений сг , а, в трубах различных размеров из металла, для которого условие пластичности имело вид То = onst (то же условие было принято и в настоящем разделе) 2). [c.525]

Детали высокотемпературных установок часто работают в условиях сложнонапряженного состояния, например, при комбинациях растягивающих напряжений с касательными или изгибающими напряжениями. Многоосные напряжения приводят к отклонениям в кривой ползучести. Тем не менее в расчетах на ползучесть при многоосных напряжениях, за отсутствием экспериментальных данных, нередко руководствуются предположением, что характер зависимости между скоростью ползучести и напряжением, установленный для линейного напряженного состояния, сохраняется и в случае неодноосной ползучести. Исследования И. А. Одинга и Г. А. Туликова [65], относящиеся к тонкостенным трубам из стали 1Х18Н9Т, подвергшимся испытанию на ползучесть в условиях сложнонапряженного состояния (растяжение с кручением), подтвердили, что расчет деталей, работающих в условиях сложнонапряженного состояния, может быть произведен по результатам испытаний на ползучесть, однако значения экспериментально определяемых расчетных коэффициентов А и ге в формуле Нортона—Бейли должны быть уточнены дополнительными испытаниями на ползучесть при другом, кроме растяжения, нанряяшнном состоянии, например при кручении. [c.259]

Ур-ие (11) показывает, что в различных местах горизонтального сечения трубы в зависимости от того, будет ли абсолютная величина О1 больше или. меньше или равна 2, возникают напряжения на сжатие, на растяжение или же напряжения будут равны нулю. Прямая, проходящая через точки нулевых напряжений, называется нейтральной осью эта ось находится в сопряжении с точкой приложения А эксцентрично силы Q Кривая, описываемая точкой А, когда нейтральная ось принимает все положения, касательные к данному сечению, образует ядро сечения. Диш круглых трз б ядро сечения представляет соПоа [c.202]

Другие процессы, которые приводят к зависящим от температуры поправкам для распределения энергии в жидкости (например, испарение и конденсаци/Ч в двухфазных смесях плп ионизация и рекомбинация в газах прп высоких температурах), могут также влиять на акусыпеское затухание на длине волны, давая пиковые значения при некоторой характерной для данного процесса частоте и последующий спад кривой, однако при этом изменение скорости звука (от равновесного до замороженного значения) мало. Заметим также, что затухание совершенно другого тина, связанное с касательными напряжениями (214), играет важную роль каждый раз, когда звуковые волны распространяются по касательной к твердой стенке, например при распространении звука в трубе с твердыми стенками этот случай кратко рассматривается в гл. 2. За дальнейшими подробностями относительно процессов диссипации в жидкости следует обращаться к разд. 3.5. [c.111]

ШИ относительных перемещений точек при деформации можно пренебречь. Остальные гипотезы, к-рыми пользуется С. м., здесь устранены первоначально в развитии теории упругости они или подтверждаются вполне, или частью, с известным приближением, или отвергаются в связи с анализом отдельных деформаций. Элементарные теории растяжения, кручения круглых брусков, чистого изгиба вполне согласуются с теорией упругости. Изгиб в присутствии срезывающих сил, как оказывается, подчиняется закону прямой линии гипотеза Навье), но не закону плоскости (гипотеза Бернулли). Касательные напряжения при изгибе распределяются по закону параболы, но только в тех сечениях, которые имеют незначительную толщину при большой высоте (узкие прямоугольники). В других сечениях закон распределения касательных напряжений совершенно иной. Для балок переменного сечения, к к-рым в элементарной теории прилагают закон прямой линии и параболы, теория -упругости дает другие решения в этих решениях значения напряжений и деформаций гораздо выше, чем по элементарной теории следует. Общепринятый способ расчета пластин по Баху как обыкновенных балок не оправдывается теорией упругости. Ф-лы С. м. для кручения некруглых стержней не соответствуют таковым в теории упругости. Теория изгиба кривых стержней решительно не совпадает с элементарной теорией Баха-Баумана, но результаты расчета по строгой теории и на основании гипотезы плоских сечений достаточно близки. Поставлена и разрешена для ряда случаев задача о распределении местных напряжений (в местах приложения нагрузки или изменения сечения), к-рая совершенно недоступна теории С. м. Вопрос об устойчивости деформированного состояния, элементарную форму которого представляет в С.м. продольный изгиб, получил в теории упругости общее решение Бриана (Bryan), Тимошенко и Динника. Помимо многочисленных форм устойчивости стержня, сжатого сосредоточенной силой, изучены также явления устойчивости стержней переменного сечения под действием равномерно распределенных сил и другие явления устойчивости балок при изгибе, равномерно сжатой трубы, кольца, оболочек, длинного стержня при скручивании и пр. Теория упругого удара— долевого, поперечного—занимает большое место в теории упругости и включает все большее и большее чис-чо технически важных случаев. Теория колебаний получила настолько прочное положение в теории упругости и в практи-тсе, что методы расчета на ко.чебания проникают область С. м., конечно в элементарном виде. Изучены распространение волны в неограниченной упругой среде (решение Пуассона и Кирхгофа), движение волны по поверхности изотропной среды (решение Релея), волны в всесторонне ограниченных упругих системах с одной, конечно многими и бесконечно многими степенями свободы. В связи с этим находятся решения, относящиеся к колебаниям струн, мембран и оболочек, различной формы стержней, пружин и пластин. [c.208]

Как видно, при нагреке, когда температура масла растет ог оси к стенке, а вязкость, наоборот, падает < , профиль скорости становится более заполненным (кривые ] я 2) вслЕдствие того, что касательн ое напряжение т — р. ди дг) изменяется линейно по радиусу трубы от на стенке до нуля на оси. При нагреве, несмотря на некоторое уменьшение плотности масла с ростом температуры, профиль массовой скорости ры тоже ста ювит-ся более заполненным. Теплоем- 1,в кость С-п капельных жидкостей [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...