Напряжения в трубах тонкостенных

При рассмотрении тонкостенных замкнутых сечений предполагалось, что касательное напряжение по толщине стенки постоянно, что соответствует постоянному наклону мембраны. Показать, что это не может быть строго справедливым для линейной части стенки (например, для сечения, изображенного на рис. 173, а) и что в общем случае поправка к этому касательному напряжению состоит в добавлении касательного напряжения в трубе, которая сделана открытой с помощью продольного разреза (см. задачу 12). [c.355]

Рассматривается тонкостенная труба с круговой осью малой кривизны, круглого поперечного сечения. Труба испытывает плоский поперечный изгиб, вызванный нагрузками, приложенными на концах. Нормальные напряжения в такой трубе с учетом деформации контура сечения определены в [1] (граничные условия выполнены по Сен-Венану). В настоящей работе через нормальные напряжения [1] определяются касательные напряжения в трубе из условия равновесия. [c.39]

Для того чтобы соединить разрезанную вдоль образующей тонкостенную трубу и квадратный стержень (рис. 6.53), потребовалось предварительно закрутить последний на угол (ро в месте соединения, так как квадратное гнездо в трубе не совпадало с квадратом правого стержня. Определить напряжения в трубе и стержне после сборки, если материал стержней одинаковый и Ро, G, D p, I заданы. [c.162]

В работе /82/ для рассматриваемого сл чая нафужения цилиндрической оболочки были получены математические соотношения, описывающие процесс потери пластической устойчивости данной оболочки в зависимости от соотношения напряжений в стенке я = aj / 0 . В частности, уравнение для определения критических напряжений и деформаций при разупрочнении тонкостенной трубы по образующей имеет вид [c.92]

Напряжения в стенке трубы определяются аналогично, как для цилиндрической части тонкостенного сосуда. [c.70]

Замкнутая тонкостенная труба имеет периметр I и постоянную толщину стенки б. Труба размыкается с помощью тонкого продольного разреза, который проделывается в ней. Показать, что когда максимальные касательные напряжения в обеих трубах одинаковы, то [c.355]

Сжатый тонкостенный стержень имеет поперечное сечение, указанное на рисунке. Площадь сечения F= =2,3 см , радиус инерции ia =0,96 см, момент сопротивления и ж=1,43 см . Длина стержня /=120 см. Определить несущую способность стержня, считая, что эксцентриситет нагрузки е=1 мм и искривление трубы по длине имеет максимальную стрелу /о=2 мм. Принять, что несущая способность стержня исчерпана, если максимальное напряжение в сжатой зоне достигает предела текучести а . [c.215]

Напряжения в тонкостенном цилиндрическом сосуде (трубе), [c.27]

Расчет на прочность магистральных трубопроводов в настоящее время производится по методу предельного состояния, которое определяется прочностью труб на разрыв от действия статического внутреннего давления [206]. В качестве основной расчетной схемы при оценке прочности труб принята тонкостенная оболочка, находящаяся под внутренним давлением. Рассматриваемый расчет не учитывает возможной неоднородности распределения напряжений в стенке трубы, вызываемой отклонениями сечений труб от правильной геометрической формы за счет наличия валика сварного шва, смещения кромок в нем и овальности сечения в целом. Оценка [c.136]

Таким образом, распределение напряжений по толщине стенки в анизотропной тонкостенной трубе при действии осесимметричного внутреннего давления несколько иное, чем в изотропной. Однако с допустимой для практики точностью в пределах 95% можно принимать характер распределения напряжений по толщине в тонкостенных > 0,8) стеклопластиковых трубах [c.42]

Экспериментальное определение сопротивления композиционного материала при сдвиге путем испытания на кручение также не обеспечивает однородное напряженное состояние. При кручении полого анизотропного цилиндра в виде тонкостенной трубы распределение напряжений по толщине стенки трубы неоднородно. Наибольшие значения напряжений возникают на наружной поверхности трубы. Даже небольшая неравномерность в распределении касательных напряжений по толщине стенки трубы из анизотропного композиционного материала может привести к локальному скалыванию по наружному слою. Полученные таким образом характеристики прочности будут заниженными, так как не будут соответствовать разрушению материала трубы в целом. [c.150]

Содержание сопротивления материалов относится в основном к этапу II. В сопротивлении материалов излагаются приемы анализа типичных расчетных схем и даются методы определения напряжений и перемещений в балках, трубах, тонкостенных сосудах, методы раскрытия статической неопределимости стержневых систем и т. д. и т. п. Словом, рассматриваются все те расчетные схемы, которые являются практически общими для большей части инженерных конструкций. Что же касается выбора расчетной схемы и оценки надежности самой конструкции, то об этих вопросах в сопротивлении материалов лишь упоминается, но ответа на них в конечном итоге не дается. Да это и понятно. Многообразие современных инженерных задач столь велико, что в пределах одной дисциплины невозможно изложить специфические особенности прочностных расчетов по всем разделам техники. В связи с этим возникает необходимость создания специальных дисциплин, дополняющих сопротивление материалов для каждого инженерного направления. [c.6]

В первых котлах ТКЗ высокого давления большинство труб присоединялось к барабанам на вальцовке. В дальнейшем все трубы стали присоединять с помощью сварки. Но в сварных швах, соединяющих толстостенный барабан с тонкостенной трубой, при остывании всегда возникают очень большие напряжения. Поэтому на заводе к барабанам приваривают короткие штуцера. Напряжение в этих сварных швах снимается при термической обработке барабанов в заводских печах. Во время монтажа котла на электростанции трубы приваривают не непосредственно к обечайке барабана, а к относительно тонкостенным штуцерам. [c.60]

При работе комбинированных стыков под внутренним давлением, когда осевые напряжения в два раза меньше окружных, вероятность хрупких разрушений в зоне сплавления сравнительно невелика. Поэтому комбинированные стыки относительно тонкостенных элементов, обладающих высокой гибкостью, как, например, стыки пароперегревательных труб котлов, находясь в благоприятных условиях работы, показывают высокую надежность. В стыках же толстостенных паропроводных труб, жесткость которых велика, могут действовать значительные напряжения изгиба, являющиеся поперечными по отношению к шву и вызывающие вследствие этого опасность появления преждевременных изломов. [c.258]

Например, связь между напряжениями и деформациями по деформационной теории пластичности приводит к равенству коэффициентов Надаи-Лоде для напряжений Vjj и деформаций Ve [формула (V.71)]. На рис. 96 приведены результаты опытов В. Лоде. Тонкостенные железные, медные и никелевые трубы подвергались одновременно осевому растяжению и внутреннему давлению (Р + -f- р-опыты). Опытные точки довольно кучно ложатся вблизи прямой Ve = v , что служит подтверждением деформационной теории пластичности. [c.227]

Касательные напряжения в тонкостенной трубе с криволинейной осью при поперечном изгибе [c.39]

В ([210], стр. 150) дислокационные смещения были использованы при рассмотрении монтажных напряжений. В гл. 13 они будут использованы при рассмотрении тонкостенных труб с криволинейной осью. [c.316]

Определение возникающих в трубе напряжений по формулам, приведенным в этой главе, не отличается от соответствующей процедуры предыдущей главы. Она даже проще, поскольку приходится иметь дело лишь с частным решением (определяемым функцией X (0)). Поэтому ниже мы ограничимся приведением результатов расчета тонкостенного полукольца (фо = я), скручиваемого по концам моментами (рис. 13.2) = By = В. Параметры трубы к = 3,5, а = 1/3. На рис. 13.2 показаны продольные tJ, i/aop и поперечные af, i/aop напряжения во внешних волокнах трубы (в сечении ф = 0). Кружками и квадратиками обозначены соответствующие экспериментальные значения из [2691. [c.457]

В сечениях тонкостенной трубы с радиусом поперечного сечения R и толщиной стенки 5 действуют растягивающая сила Р и крутящий момент М = PR. Труба изготовлена из листа двумя способами 1 — края листа сварены, 2 — края листа свободны. Определить по третьей теории прочности отношение эквивалентных напряжений, соответствующих этим вариантам. [c.341]

ТЕМПЕРАТУРНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ТОНКОСТЕННОЙ ТРУБЕ [c.271]

Неподвижное кольцо, запрессованное в металлическую обойму (рис. 9.9, з), чаще всего является вынужденным конструктивным решением, обусловленным требованием сохранения целостности уплотнительного кольца при его растрескивании и обеспечения таким образом надежности торцового уплотнения в экстремальных условиях. Недостаток конструкции — неизбежность силовых и температурных деформаций уплотнительного кольца и искажение плоскостности уплотнительной поверхности. Силовые деформации минимальны при применении тонкостенных обойм (толщиной около 1 мм) с длиной, равной уплотнительному кольцу. Температурные деформации, возникающие вследствие различного линейного расширения уплотнительного кольца и обоймы, снижают подбором материалов с близкими температурными коэффициентами линейного расширения. Рассчитать натяг и толщину бандажа можно, используя выражение для напряжений в стенках составной трубы. Натяг должен быть таким, чтобы при температурном расширении бандажа и кольца во время работы уплотнения он не уменьшался [c.300]

Определение коэффициентов интенсивности напряжений в тонкостенных трубах методом голографической интерферометрии [c.103]

Вычислить касательное напряжение в стенке тонкостенной замкнутой трубы с сечением в форме полузллипса (см. рисунок). В расчетах принять Мк = 7 кН м 5i =1,5 мм 52 = 2 мм а = 0,3м Ь = 0,1 м. [c.117]

Для тонкостенной трубы, когда 6/R < 1, уменьшение жесткости за счет сделанного разреза чрезвычайно сильно. Причина этого ясна в сплошной трубе возникают касательные напряжения в сечениях ее вдоль образующей, в разрезанной трубе эти напряжения снимаются и она получает возможность деплани-ровать. [c.312]

Кручение тонкостенного круглого вала. Тошсостоппый круглый вал (труба) передает крутящий момент (например, от авиационного двигателя на воздушный винт). Требуется определить напряжения в поперечном сечении вала (рис. 2.5, а). Проведем плоскость сечения И перпендикулярно оси вала и рассмотрим рав шиесие отсеченной части (рис. 2.5, б). [c.26]

Общие сведения. Цель работы — проверка опытным путем с помощью электроте нзометров величины и направления главных нормальных напряжений в поверхностном слое тонкостенной трубы при ее одновременном изгибе и кручении. [c.98]

В отечественной практике используются тороидальные компенсаторы, показанные на фиг. 129. В качестве основного элемента компенсатора применяются тонкостенные трубы с толщиной стенки 2—3 мм, изготавливаемые обычно из стали 1Х18Н9Т. Вначале трубы загибаются на оправке в кольцо, после чего торцы их свариваются между собой. К кольцу привариваются с двух сторон отрезки обечайки, как показано на фиг. 133, б, затем полученный тороидальный элемент подвергается термической обработке (предпочтительнее аустенизации). Далее, в трубе прорезается с внутренней стороны кольцевая канавка, обеспечивающая необходимую компенсационную способность тороидальной оболочки. Прорезка канавки до термообработки недопустима, так как в этом случае происходит значительное раскрытие паза вследствие проявления эффекта снятия внутренних напряжений, возникающих при вальцовке. Отдельные тороидальные элементы свариваются между собой кольцевыми швами, соединяющими обечайки, и привариваются к трубам газопровода. [c.179]

То, 4 50 было ранее названо исследованием устойчивости идеальной формы и выполненной из упругого материала цилиндрической оболочки в тйгассической постановке, включает в себя два зтапа. Первый, где исследуется распределение напряжений в период, предшествующий потере устойчивости, вплоть до того момента, когда они достигают критически значений, является самым простым, так как в рассматриваемом случае тонких цилиндрических оболочек будет достаточно использовать элементарные теории изгиба трубчатых балок, котельную теорию или теорию сжатия и кручения тонкостенных труб. [c.488]

Параметры напряженно-деформиро-ваиного состояния частиц металла в стенке тонкостенной трубы (s/p p 0,2) в направлении нормали изменяются незначительно (рис. 2). В расчетах принимают их осредненные по этому направлению значения и относят к срединной поверхности трубы радиусом рср. Прн скручивании на угол Qj [c.227]

СагаЬ. М. S. Т. 1934.) В прямую тонкостенную трубу из твердэй меди при отсутствии в обеих трубах напряжений вложена прямая стальная труба той же толщины и диаметра в 2,54 см. Обе трубы жестко скрепчяются на концах и подвергаются общему аксиальному растяжению силой в 227 кг. [c.197]

Oxford F. Е. Е. S. 1934.) Тонкостенная труба со средним диаметром в 5,08 см и толщиной 0,159 см подвержена действию крутящего момента в 69,3 кгсм и силе осевого растяжения в 45,4 кг. Кроме того, на нее действует внутреннее давление, вызывающее кольцевые напряжения в 14,1 Kzj M. Радиальными напряжениями можно пренебречь. [c.331]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...