293 — Зависимость от напряжения труб толстостенных

Прочность стенки цилиндра оценивается приближенно по известной зависимости напряжения растяжения стенок толстостенной трубы, внутри которой действует давление р, [c.68]

Расчет анизотропной трубы аналогичен рещению задачи Ляме о напряжениях в изотропной толстостенной трубе, для которой принята зависимость между компонентами напряжений и компонентами деформаций, соответствующая характеру анизотропии материала трубы. [c.39]

Натяги и посадки. Формула Ляме. Из курса Сопротивление материалов [39] известно решение (формулы Ляме) для напряжений и деформаций толстостенных труб под действием внутреннего и внешнего давлений. Это решение получено в предположении, что длина трубы существенно больше ее радиуса, материал трубы однороден, поверхности контакта идеально гладкие. Применяя это же решение к расчету соединений с натягом цилиндрических деталей, считают, что расчетный (теоретический) натяг N и давление р на стыке деталей связаны зависимостью Ляме, которая является основой для расчетов соединений с натягом при подборе посадки [c.111]

Достаточно большой перепад температуры по радиусу толстостенной трубы может вызвать в ней пластические деформации. Упругопластические температурные напряжения в трубе с учетом зависимости кривой деформирования материала от температуры численно определены (по методу упругих решений) в работах [51, 52]. При этом учитывалось распределение предела текучести и интенсивности напряжений по толщине трубы. Пластические деформации появились на внутренней поверхности трубы, где окружные и осевые напряжения существенно изменились по сравнению с упругими некоторое перераспределение напряжений наблюдалось и в упругой области. [c.150]

Когда определены усилия, действующие на элементы конструкции, производится выбор основных размеров их и расчёт напряжений с помощью формул, приведённых в главах II —V. В зависимости от конструкции деталь может подходить к определённому типу рассчитываемого элемента, а именно брусу прямому или кривому, если два её измерения малы по сравнению с третьим (длиной) диску, пластинке, тонкостенной трубе или оболочке, если одно её измерение (толщина) мало по сравнению с двумя другими плите, толстостенной трубе или оболочке, шару или цилиндру (при контакте по малым площадкам), если все три ее измерения одного порядка. [c.2]

Допустим также, что в такой конструкции происходит послойное снижение нагрузок, отвечающее зависимости Ламе для изотропных толстостенных, открытых с обоих концов труб, нагруженных радиальным внутренним давлением р. Определив отсюда отношение тангенциальных напряжений последнего и первого слоев каркаса и принимая послойное снижение приближенно линейным, можем найти Сг по зависимости [c.142]

Решение задачи установившейся ползучести толстостенной трубы, нагруженной внутренним и внешним давлениями с использованием степенной зависимости скорости пластической деформации от напряжения, изложено в книгах [80] и [32]. При этом принято, что пластическая осевая деформация трубы равна нулю. Это справедливо в том случае, если осевая сила возникает только за счет давлений на днища. [c.261]

Питтинги возникают главным образом в защитном слое (нанесенном или образовавшимся естественным образом) по местам различных дефектов (трещин от внутренних напряжений, пор, микровключений, выхода на поверхность границ зерен, дислокаций и т.п.). В зависимости от продолжительности питтин-говой коррозии и других факторов глубина и поперечник питтинга могут изменяться от мкм до см. Питтинги могут нарушать функционирование самых различных изделий - от тонких мембран и прородников микросхем до толстостенных аппаратов, емкостей, труб. Среди причин коррозионных повреждений химического и энергетического оборудования доля питгинговой коррозии составляет от 15 до 50%. От питгингов часто развиваются коррозионные трешины. [c.161]

Задача об упруго-пластических деформациях толстостенного металлического цилиндра, подвергнутого совместному действию внутреннего и внешнего давлений и осевой нагрузки, рассматривалась Мак-Грегором, Л. Коффином и Д. Фишером ), которые предполагали, что на кривой напряжений —деформаций металла имеется вполне определенная точка, после достижения которой металл упрочняется по закону То = /(7о)> где То — октаэдрическое касательное напряжение, а -(о октаэдрический сдвиг, который они предполагали малым. Так как при вычислениях они пользовались зависимостями между напряжениями и деформациями в форме, тождественной с уравнениями (32.10), то здесь следует сделать те же замечания, которые приводились и в сноске к уравнениям (32.10). Названные авторы нашли численными методами распределение напряжений сг , а, в трубах различных размеров из металла, для которого условие пластичности имело вид То = onst (то же условие было принято и в настоящем разделе) 2). [c.525]

На ТЭС Великобритании пол сухой консервацией понимают дренирование котла после его останова при остаточном давлении 0,3—1,4 ДШа и высушивание внутренней поверхности за счет аккумулированной теплоты. При этом, однако, не удается выпарить всю воду. Она сохраняется, наиример, в мешках горизонтальных змеевиков экономайзера до ноловпны сечения трубы. На рис. 4.1 показана зависимость остаточного давления в котле р, МПа (блок 500 МВт), при котором следовало бы начинать его дренировать от уровня 12 воды h, мм, остающейся в трубе экономайзера после опорожнения котла. Из рис. 4,1 видно, что когда труба после опорол<нения " еще наполовину заполнена водой, то для полного ее выпаривания за счет аккумулированной теплоты следовало бы начинать дренировать котел при чрезмерно высоком остаточном давлении (более 10 МПа), Когда котел высокого давления был дренирован при давлении 1,4 МПа, то аккумулированной теплоты не хватило и для испарения воды, оставшейся в змеевиках пароперегревателя. Повышение давления, при котором начинается дренирование котла, до 2,5 МПа позволило полностью осушить змеевики пароперегревателя за счет аккумулированной теплоты. Нежелательно начинать опорожнение котла прп давлении, превышающем 2,5 МПа, поскольку в отдельных узлах котла могут возникать повышенные термические напряжения. Очевидно, имеются в виду барабаны и другие толстостенные элементы котлов, [c.197]

В работах Финни [209—212] даны решения весьма важных для расчета трубопроводов задач об установившейся ползучести толстостенных и тонкостенных труб, нагруженных внутренним давлением и изгибающим моментом. Использована степенная зависимость скорости деформации ползучести от напряжения, в которой показатель степени не зависит от температуры, а коэффициент пропорциональности является экспоненциальной функцией от температуры. Для толстостенной трубы принят логариф- [c.233]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...