Трение при резании

Передний угол 7. Оптимальное значение переднего угла [ определяется условиями минимальной работы деформации, трения и минимального износа. Благоприятные условия для получения минимальной деформации и трения при резании создаются при угле 7 = 45°. Интенсивность протекания износа и повышения температуры падает с изменением переднего угла от 30 до 45°. Однако при угле 7 =45° режущая кромка инструмента чрезмерно ослабляется. Снижение величины переднего угла до 30° приводит к увеличению прочности режущей части без заметного увеличения интенсивности износа и повышения температуры. [c.250]

Цианированный быстрорежущий инструмент имеет повышенную стойкость до 2—3 раз. Повышение стойкости — результат как повышенной твердости поверхностного слоя, так и пониженного коэффициента трения при резании, что уменьшает износ и повышает красностойкость инструмента. [c.496]

Цианированный инструмент имеет повышенную стойкость. Повышение стойкости — результат как повышенной твердости поверхностного слоя, так и пониженного коэффициента трения при резании, что уменьшает износ и повышает красностойкость инструмента. Рекомендуется цианирование с глубиной слоя 0,01—0,03 мм, так как при больших слоях режущая кромка инструмента получается хрупкой. Жидкому низкотемпературному цианированию подвергают протяжки, сверла, резьбовой инструмент и некоторые другие виды инструмента из быстрорежущей стали. [c.405]

ПРОЦЕСС ТРЕНИЯ ПРИ РЕЗАНИИ МЕТАЛЛОВ [c.53]

Измеренное значение коэффициента трения при резании металла включает компоненту трения на задней поверхности, что необходимо учитывать при подсчете силы трения на передней поверхности. Одним из путей определения этой компоненты является метод экстраполяции зависимости силы резания от глубины резания при уменьшении глубины до нуля. Сила резания при этом предполагается равной силе трения на задней поверхности. [c.55]

Законы трения при резании весьма сложны, ибо здесь в зависимости от режима работы инструмента могут быть резко различные по своей природе виды трения внутреннее, если превращение механических видов энергии в тепло происходит во всех точках некоторого объема (даже если он при наличии смазки имеет малую толщину), и внешнее, когда развитие тепла происходит только вдоль поверхности двух тел, где имеет место процесс скольжения. [c.12]

Трение при резании состоит в преодолении следующих сил [c.443]

Известно, что стружка надлома опирается на резец на небольшой поверхности и очень непродолжительное время. Кроме того, стружка надлома фактически не скользит по передней грани резца. Сливная же стружка при своем отделении производит значительное трение вследствие скольжения по передней грани резца, в результате чего возрастает количество производимой работы и образующегося при этом тепла. Таким образом, работа трения при резании сталей больше, чем при резании чугунов. [c.94]

Если принять деление процессов трения на трение нормальное, т. е. такое, которое характеризуется локализацией пластических деформаций в тончайших поверхностных модифицированных слоях— вторичных структурах, непрерывно восстанавливающихся по мере их износа, и трение с повреждением, т. е. такое, когда трущиеся поверхности повреждаются в результате схватывания, пропахивания, абразивного скобления (микрорезания) и т. п., то трение при резании на воздухе лезвийным инструментом несомненно должно быть отнесено к последнему. [c.32]

Усредненные коэффициенты трения при резании всегда превЫ шают 0,3—0,5, в то время как при нормальном трении они составляют 0,05—0,15 износ на 1000 м пути составляет не менее 10 мм, что на пять и более порядков больше, чем при нормальном трении может быть достигнута различная в зависимости от условий резания шероховатость обработанной поверхности, но не лучше Rz= [c.32]

Кравченко Б. А. Силы, остаточные напряжения и трение при резании металлов. Куйбышевское книжное изд-во, Куйбышев, 1962. 179 с. [c.179]

Задний угол у острозаточенных фрез образуется заточкой его только по ширине фаски / = 1—2 мм (фиг. 62). При необходимости сохранения точного диаметра фрезы ее зубья затачиваются (фиг. 63) с оставлением цилиндрической ленточки шириной 0,05—0,1 мм. Ленточка увеличивает трение при резании и поэтому её следует делать минимальной. [c.175]

Силу Fk определяли на специальной установке УИА-1 [86]. Методика исследования включала регистрацию силы в процессе относительного перемещения исследуемых образцов при температурах и давлениях, соответствующих реальному процессу трения при резании. Модель процесса трения при резании представлена на рис. 24. Кинетическая сила трения является функцией следующих величин [c.55]

Модель процесса трения при резании (а) и осциллограмма процесса схватывания между обрабатываемым 1 и инструментальным 2 материала (б) [c.56]

Согласно принятой модели процесса трения, имитирующей реальный процесс трения при резании (см. рис. 24), амплитуда Ар и частота колебаний р силы трения Рк являются критериями оценки склонности к схватыванию инструментального и обрабатываемого материалов. При рис. 27 приведены результаты исследований Ар и р для пары трения сталь 45 — твердый сплав ВК6 с различными покрытиями в зависимости от температуры при Рст =1500 Н. [c.63]

Явления непостоянства сил трения, неравномерного упрочнения срезаемого слоя и периодичности наростообразования имеют место при стружкообразовании и при отсутствии колебаний в системе станок — заготовка — инструмент — приспособление, а потому как источник возмущающих сил эти явления начинают действовать лишь после возникновения колебаний, которые могут быть вызваны источником вынужденных колебаний, резким изменением одного из указанных явлений или какой-либо другой, случайной причиной (например, неравномерной твердостью обрабатываемого металла). После начала колебаний случайный источник их может быть устранен, но автоколебания могут продолжаться, так как сам колебательный процесс будет вызывать к действию силы, вызывающие эти колебания (вибрации). И чем резче изменение сил трения при резании, изменение упрочнения срезаемого слоя по толщине и непостоянство нароста, тем большими будут возмущающие силы и вибрации. [c.93]

Более подробные данные о зависимостях коэффициента трения при резании см. [27]. [c.32]

Весомый вклад в исследование колебаний металлорежущих станков внесли отечественные ученые, в частности А. И. Каширин и А. П. Соколовский. Для объяснения природы автоколебаний А. И. Каширин применил модель Ван-дер-Поля, использовав аналогию между падающей характеристикой трения в модели и падающей характеристикой резания. А. И. Кашириным рассмотрен механизм вторичного возбуждения вибраций, связанный с совпадением переменного из-за вибраций припуска с самими вибрациями по частоте и фазе. Им дана классификация разновидностей вибраций, которой пользуются и в настоящее время. Станок рассматривается как система с несколькими степенями свободы. Рассмотрено влияние на вибрации отдельных частных механизмов переменности сил трения о резец из-за переменности скорости относительных колебаний режущего инструмента и заготовки и переменности силы резания, возникающей вследствие изменения рабочих углов резца при вибрациях. При объяснении природы вибраций показано влияние пластических деформаций и тепловых явлений на силы трения при резании. [c.6]

На фиг. 5 схематично показаны система трения при резании й, система трения тормоза б и система трения сцепления автомобиля в. [c.222]

МЕТАЛЛОГРАФИЧЕСКИЙ МЕТОД ИССЛЕДОВАНИЯ ЗОНЫ ТРЕНИЯ ПРИ РЕЗАНИИ МЕТАЛЛОВ [c.7]

В этой главе описаны явления адгезии, происходящие в зоне трения при резании металлов и влияние этих явлений на износ инструмента. Сначала описываются явления адгезии на низких скоростях резания, когда разогрев контактных слоев незначительный и влиянием температурного фактора можно пренебречь. Затем описываются результаты опытов на повышенных скоростях резания, когда температура оказывает значительное влияние на состояние контактных слоев и активно воздействует на адгезию, трение и износ. [c.162]

Трение при резании является одним из важных факторов, влияющих на силы резания, износ инструментов, состояние поверхностного слоя [45]. Процесс внешнего трения зависит от физико-механических свойств материалов, находящихся в контакте, и от шероховатости контактных поверхностей [28]. [c.202]

Изучением процесса трения при резании металлов стали заниматься сравнительно недавно и этому вопросу посвящено небольшое число исследований, в ходе которых установлено, что коэффициент трения между стальной стружкой и передней поверхностью инструмента при увеличении скорости резания переходит через некий максимум [38], [84], что можно объяснить уменьшением времени контакта стружки с передней поверхностью резца и уменьшением возможности создания адсорбированных пленок и окислов на поверхностях трения [83]. [c.203]

Главным фактором, оказывающим влияние на коэффициент трения, все же является температура на поверхностях трения. Коэффициент трения при резании сталей и чугунов, изменяясь в широких пределах, зависит непосредственно не от скорости резания и толщины среза, а от температуры в зоне контакта стружки с передней гранью инструмента. Скорость же резания и толщина среза влияют на коэффициент трения лишь постольку, поскольку их изменение изменяет температуру в зоне трения. Это заключение не относится к области очень низких скоростей резания (и<1 м/мин) [84]. [c.204]

Некоторые элементы механики стружкообразования и определение коэффициента трения при резании металлов [c.210]

Данные исследований теплообразования, деформаций и трения при резании металлов указывают, что режущие сплавы должны обладать следующими тремя основными свойствами прочностью, износостойкостью и температур 0-стойкостью. Эти свойства непосредственно связаны с увеличением производительности режущих инструментов в единицу [c.153]

Наконец, повышение температуры заготовки при плазменном нагреве в местах контакта влияет на трение режущих поверхностей инструмента с обрабатываемым материалом. Известно, что с увеличением температуры контакта коэффициент трения при резании вначале возрастает, а затем снижается, причем максимум при обработке сталей твердосплавными резцами приходится на температуры порядка 400... 600°С. Если при обычном резании средняя температура контактных площадок инструмента (особенно на задней поверхности резца) часто оказывается близкой к упомянутому выше диапазону, соответствующему максимуму коэффициента трения, то при ПМО вследствие дополнительного нагрева металла температуры на контактных поверхностях инструмента, как правило, выше 600°С. Это позволяет предположить, что при ПМО коэффициент трения между обрабатываемым и инструментальным материалами ниже, чем при обычном резании. Следует также иметь в виду и то, что удельные нормальные силы, действующие на контактных площадках резца со стружкой и поверхностью резания, при ПМО ниже, чем при обычном резании, так как прочность металла заготовки вследствие нагревания снижается. Комбинация двух упомянутых выше факторов — коэффициента трения и нормальной нагрузки — приводит к тому, что удельные силы трения на поверхностях инструмента при ПМО существенно ниже, чем при обычном резании. Естественным результатом этого является снижение интенсивности изнашивания и повышение стойкости инструмента при ПМО резанием. [c.7]

Трение в условиях резания характеризуется небольшим промежутком времени, в течение которого контртела трущихся пар находятся в подвижном контакте при резании лезвийным инструментом ориентировочно 10" ..10" с по передней поверхности инструмента и 10 ... 10" с по задней при шлифовании еще на два-три порядка меньше. Усредненный коэффициент трения при резании всегда превышает 0,3...0,5, в то время как при нормальном трении он составляет 0,05...0,015. Износ инструмента на 1000 м пути превышает 10 мм, что на пять или более порядков больше, чем при нормальном трении, а шероховатость после лезвийной обработки Лг < 0,3 (параметры шероховатости здесь и далее в мкм), тогда как при нормальном трении Нг 0,01...0,16 [34]. [c.10]

Анализируя электрические явления при трении и резании металлов, Ю. М. Коробов и Г. А. Прейс отмечают, что имеется ряд гипотез о влиянии слабых электрических токов на процессы трения при резании. Эти токи, по данным Н. Л. Гордиенко и С. Л. Гор-диенко, оказывают эрозионное разрушающее воздействие на инструмент влияют на интенсивность образования окисных пленок, как утверждают Г. Опитц и А. А. Рыжкин вызывают электродиффу-зионный износ режущего инструмента, как показал В. А. Бобровский по данным В. Я. Кравченко, О. А. Троицкого, А. Г. Розно, вызывают разрядку дислокаций и увеличивают пластичность поверхностного слоя, так же как магнитные и электрические поля влияют на стойкость инструмента посредством эффекта Пельтье, как показали А. Т. Галей и Г. И. Якунин. [c.114]

Химическое, диффузионно-химическое и контактно-гидродинами ческое действия СОЖ могут оказать радикальное влияние на трение при резании. [c.43]

Фактически получается, что при резании стали 45 и 40Х резцами из сталей Р9К5 и Р6М5К5 со скоростью 80 м/м ин на воздухе по сравнению с резанием в вакууме износ уменьшается в 2—10 раз (см. табл. 3 и рис. 8), особенно сильно в зоне вершины резца, а при резании резцами из сплава Т5КЮ даже со скоростью 300 м/мин — в 2—5 раз (см. табл. 4), в том числе и в районе полки на передней грани. Эти данные в совокупности со значительной эффективностью распыленных СОЖ при высоких скоростях дают основание утверждать, что внешняя среда, видимо, способна проникать в контактные зоны и частично реализовывать в условиях трения при резании свои смазочные свойства, в том числе и на достаточно высоких скоростях. [c.82]

Таким образом, каждая микровпадина является как бы аккумулятором среды, и при периодическом соединении микрополостей каналами миркропор и щелей происходит подпитка глубже распо- ложенных от периферии микрополостей предыдущими микрополостями. В процессе трения при резании контактирование осуществляется по микровыступам с различной нагрузкой, а многие микровыступы могут периодически не иметь непосредственного контакта с обрабатываемым металлом. Маловероятно, что в условиях ограниченного доступа внешней среды и ограниченного времени регенерация окисных пленок и вторичных структур возможна на микровыступах с сильной адгезионной связью. Но восстановление окисных пленок может происходить на ненагруженных контактах. После разрушения одних контактных связей в непосредственный контакт вступают другие, частично или полностью пассивированные составляющими внешней среды, а на месте разрушенного контакта появляется возможность для взаимодействия со средой. [c.83]

Наблюдения В. Д. Кузнецова, отражающие динамику образования наростов на инденторе в условиях внещнего сухого трения, показывают устойчивую склонность сталей к циклическому изменению своих пластических свойств. При этом существенную роль играют значения скорости скольжения и давления на контактирующих поверхностях. Как в условиях сухого внешнего трения, при резании происходит образование наростов на режущих лезвиях, физическая природа и закономерности развития которых подобны. Образование наростов в процессе резания и сухого внешнего трения не является лх специфической особенностью, но представляют собой отражение более общих закономерностей изменения пластичности металлов, проявляющихся под действием системы внешних сил в тонких поверхностных слоях металлов. [c.72]

ЗАВИСИМОСТЬ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ от СКОРОСТИ ОТНОСИТЕЛЬНОГО СКОЛЬЖЕНИЯ. По результатам экспериментов по моделированию трения при резании согласно уравнению (9.21) подсчитывают значения износостойкости В инструментального материала и строят кривые износостойкости В (Уск) (рис. 9.13). Для данных на рисунке подсчет значений В производился для пути скольжения 2000 м и при постоянном давлении р = 0,1 ГПа. Полученные зависимости нелинейны и имеют экстремумы. Максимум износостойкости для пары сталь — твердый сплав Т5К10 достигается при скорости скольжения Гск = [c.131]

Эрнст и Мерчент на основании исследований трения при резании металлов выдвинули теорию трения, которая исходит из следующих положений [c.11]

Переходя к трению при резании, следует отметить, что в процессе резания имеются специфические условия, а именно трение осуществляется зачастую при очень высоких давлениях, например 400—500 кГ1мм , в то время как в трущихся парах деталей машин давление равно 1 — 1,5 KijMAfi. Температура на трущихся поверхностях при резании достигает 1000°С, а иногда и выше, трущиеся поверхности скользят с большой скоростью относительно друг друга, достигая 600 м1мин и выше. Жидкостное трение при резании не имеет места. Здесь можно говорить о полужидко-стном (рис. 67) и сухом трении, причем сухое трение осуществляется так, что поверхность стружки, прилегающая к резцу, а также поверхность резания вступают в процесс скольжения свободными от адсорбированных пленок и окислов. Многочисленные исследования, произведенные в области изучения трения при резании, сводились главным образом к определению силы трения F и нормального давления N, для того чтобы затем определить и коэффициент трения j, [34, 54, 63, 128, 178] [c.76]

Книга посвящена вопроса]М изучения явлений, происходящих в зоне трения при резании металлов. Изложен метод металлографического исследования характера контактсп обрабатываемого металла с режущим инструментом. Рассмотрен вопрос структурных превращений в зоне трения. [c.2]

Все описанные явления, наблюдающиеся при износе деталей машин, имеют место и при резании металлов, несмотря на разницу в условиях трения. При резании металлов силы трения на передней и задней поверхностях резца- возникают под громадным давлением, доходящим до 200—400 кГ 1мм , тогда как нормальное давление между частями машин редко превышает 100 кПсм = 1 кПмм . [c.120]

Хромяроваяие металлорежущето инструмента. Хромирование режущей части инструментов уменьшает силы трения при резании, облегчает сход стружки, значительно снижает температуру резания и в результате этого повышает износостойкость инструмента. [c.73]

Обработка металлических заготовок резанием в основе является механическим процессом. Однако механическое воздействие на обрабатываемый материал заготовки и инструментальный материал режущего инструмента является только начальным звеном щирокого круга физических процессов, между которыми лишь в определенный момент устанавливается динамическое равновесие. Ббльшая часть энергии, расходуемой на трение при резании, превращается в теплоту и разогревает макро-, микро- и субмикрообъемы обрабатываемой заготовки, стружки и инструмента. Субмикрообъемы, в которых возникают "температурные вспышки", могут нагреваться до температуры плавления материала обрабатываемой заготовки. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...