Сила резания точений

В опытах по точению торцевых спиралей большого шага к центру и от центра детали было обнаружено влияние ускорения на силу резания, обусловленное, по-видимому, запаздыванием процесса наростообразования. В некотором диапазоне значений скорости резания наблюдается отрицательное влияние ускорения на силу резания, т. е. с возрастанием ускорения резания сила резания уменьшается. Эта переменная составляющая силы резания, действуя навстречу силе инерции, может вызвать возбуждение автоколебаний в системе. Аналитическое и графическое исследования системы без трения показали наличие скачков скорости, но дальнейшее исследование встречало значительные трудности. Свойства колебательной системы установлены при помощи электронно-моделирующей машины НМ-7 в широких пределах изменения параметров характеристики и системы. [c.67]

В о р о н и н А. А. Малоинерционная аппаратура для измерения трех составляющих силы резания при точении. Сб. Обработка металлов резанием , выпуск 1, Москва, 1960. [c.100]

Выбранную для чернового точения с заданной глубиной резания подачу проверяют по осевой силе резания и по прочности механизма подачи станка. При этом определяют для данного обрабатываемого материала глубину резания и подачи, величину осевой силы и сопоставляют ее с силой, допускаемой механизмом подачи станка, которая указывается в его паспорте. Осевая сила резания должна быть меньше или в крайнем случае равна силе, допускаемой механизмом подачи. [c.312]

Зависимость силы резания при попутном точении от скорости представлена на рис. 12, в. Параметры резцов остаются прежними. [c.194]

Стойкость резцов при попутном точении выше, чем при обычной токарной обработке. Это объясняется целым рядом факторов меньшими силами резания Р (на 25—40%), меньшим налипанием на резец, благоприятной трансформацией углов и главное кратковременным участием резца в работе (порядка десятых долей секунды). Вследствие кратковременной работы резца твердый сплав имеет малые тепловые деформации и структурные изменения. Измерение температуры резца методом естественной термопары при попутном точении детали из стали 10 при режимах v = [c.195]

Сила резания при точении разлагается на три составляющие Рг, Pj и Ру. Составляющая Р — сила резания, направлена по касательной к поверхности резания Р — сила подачи, действует в направлении подачи радиальная сила Ру нормальна к обрабатываемой поверхности. Ориентировочно [c.12]

Значения коэффициента и показателей степени в формулах составляющих силы резания при точении [c.429]

Примечание. При фасонном точении резцами с неглубоким и несложным профилем силу резания уменьшать на 10—15%, [c.429]

Обрабатываемый материал Составляющая силы резания при точении Крутящий момент М и осевая сила при сверлении и рассверливании Окружная сила резания при фрезеровании Р [c.430]

Сила резанпя. Расчет составляющих силы резания производят по формулам для точения. [c.432]

Автоколебания в отличие от колебаний вследствие биений и эксцентриситетов могут носить негармонический характер. Причиной автоколебаний является нелинейный характер зависимости силы резания от скорости и наличие трения в системе станок — инструмент — приспособление — деталь (СПИД). Дифференциальное уравнение колебаний системы СПИД с одной степенью свободы при точении (рис. 32) имеет вид [45] [c.110]

Соотношение между главной составляющей силы резания Рг и составляющими Ру и Рх изменяется в зависимости от характера обработки, поскольку имеется изменение направления подачи. При цилиндрическом точении Ру 0,2 Р = [c.249]

Рис. 31.6. Схема действия сил резания на режущую кромку инструмента в точке, имеющую максимальную скорость перемещения при обработке а — точением б — сверлением в — фрезерованием г — строганием д — протягиванием е — шлифованием ж — хонингованием з — суперфинишированием

Образование стружки в процессе резания происходит под действием силы резания, преодолевающей сопротивление металла. Силу Срезания, Н, при обработке точением можно разложить на три составляющие (рис. 2.10) тангенциальную Р. , направленную вертикально вниз и определяющую мощность, потребляемую приводом главного движения станка радиальную Ру, направленную вдоль поперечного движения подачи (эта сила отжимает резец и учитывается при расчете прочности инструмента и механизма поперечного движения подачи станка) осевую направленную вдоль продольного движения подачи (эта сила стремится отжать резец в сторону суппорта и учитывается при определении допустимой нагрузки на резец и механизмы станка при продольном движении подачи). [c.48]

Формулы для расчета рабочих значений периода стойкости инструмента, силы резания, момента вращения кН м, на шпинделе станка и эффективной мощности, затрачиваемой на обработку заготовки резанием, приводятся в справочнике Режимы резания металлов [24]. Далее на примере конкретных операций (точения, фрезерования, сверления и т.д.) будет рассмотрен выбор режимов резания с учетом справочных данных и паспорта станка. [c.54]

Волнистость поверхности образуется в результате неравномерности подачи при точении и шлифовании, -неплоскостности направляющих и вынужденных колебаний системы станок—изделие— инструмент, возникающих из-за неравномерности силы резания, наличия неуравновешенных масс и т. д. Из других причин укажем на копирование волнистости режущего инструмента, искажение формы шлифовального круга и неравномерный износ его, а также погрешности движения инструмента или изделия. При шлифовании сильно сказывается дисбаланс шлифовального круга. При зубо-фрезеровании ошибка червяка делительной передачи станка проявляется в виде волнистости боковой поверхности зуба. От шероховатости волнистость поверхности отличается значительно большим шагом при чистовой обработке он не менее 0,25 мм, при грубой — превышает 8 мм. Нередко бывает, что высота волны при чистовом точении и цилиндрическом шлифовании доходит до 15 мкм при шаге до 14 мм. [c.44]

В некоторых случаях, уменьшение погрешности от упругих отжатий можно получить регулированием силы резания и жесткости отдельных элементов технологической системы в процессе обработки. Поскольку жесткость технологической системы, например, при точении консольно закрепленного вала в патроне значительно изменяется по длине хода резца, то и изменяется упругое отжатие заготовки при постоянной силе резания. Если силу резания изменять по закону [c.87]

Например, при точении заготовок с неравномерными припусками и твердостью соответственно изменяются силы резания и, следовательно, упругое отжатие резца. При увеличении силы резания и происходит упругий поворот резца в соответствующем направлении, уменьшается глубина резания и возрастает получаемый размер. Компенсацию упругих отжатий предлагается производить путем введения в конструкцию резца упругого элемента между головкой (режущей частью) и телом (стержнем). При этом центр поворота режущей части резца рассчитывается таким образом, что при увеличении сил Рх и Р происходит поворот головки резца в вертикальной плоскости (от силы / г) или В горизонтальной (от силы Рх) в тело заготовки, чем увеличивается глубина резания, т. е. восстанавливается размер первичной наладки. [c.130]

При продольном точении глубина резания оказывает большее влияние на силу резания, чем подача. При увеличении глубины [c.87]

Из приведенных выше зависимостей видно, что при точении с одинаковой площадью поперечного сечения среза силы резания будут меньше в случае большей подачи и меньшей глубины резания (при t s). [c.89]

При фасонном точении на силы резания влияет форма режущей кромки резцов (табл. 4, по данным б. Министерства станкостроения). [c.97]

На силы резания при строгании оказывают влияние те же факторы, что и при точении [c.218]

При фасонном точении на силы резания влияет форма режущей кромки резцов (табл. 3). [c.97]

На силы резания при строгании влияют те же факторы, что и ри точении сила [c.181]

Знание величины сил резания помогает инженерам при проектировании станков, режущего инструмента, приспособлений, а также при выборе экономичных условий резания. В данной главе аналитическим путем получены уравнения для определения сил резания в зависимости от основных параметров. Следует иметь в виду, что изучены относительно простые случаи и что не создано удовлетворительных аналитических теорий применительно к резанию инструментом с двумя или несколькими режущими кромками или фасонным инструментом. Данное обстоятельство вынуждает инженеров-практиков получать необходимую информацию о силах резания опытным путем. Определение сил резания аналитическим путем возможно использовать лишь для отдельных операций, на которых процесс резания осуществляется преимущественно одной режущей кромкой, например, при точении с малой подачей и большой глубиной резания. Из уравнений (3.1) и (3.2) видно, что тангенциальная и осевая составляющие силы [c.58]

Силы и мощность при точении. Знание величины сил резания необходимо в основном для выбора экономичных металлообрабатывающих станков. Силы резания могут определяться как теоретическим, так и экспериментальным путем. [c.131]

Определение силы резания на основе эмпирических зависимостей. Существует несколько эмпирических зависимостей для определения сил и мощности при точении [c.132]

Коэффициент Кз учитывает увеличение сил резания при прерывистом резании. При прерывистом точении i торцовом фрезеровании K =i,2 если резание не является прерывистым, то Яз=1,0. [c.383]

Динамические характеристики силы резания от скорости резания были исследованы путем точения архимедовой спи- [c.19]

Свободное резание осуществлено точением предварительно нарезанных левой и правой архимедовых (торцевых) спиралей. Исследована область наростообразования при малых и средних скоростях резания. В этом участке характеристика первого прохода —v падающая, Py—v возрастающая. Влияние ускорения отрицательное, с увеличением его сила резания уменьшается. [c.91]

Рис. 5. Характеристика силы резания при точении стали ЭИ405 t = 2 мм-, s = 0.2 мм/об

Для измерения силы резания Р на станке попутного точения был сконструирован специальный тензометрический стакан, встраиваемый в двухчервячный привод суппорта. Такая система измерения позволила получить характер изменения сил в течение всего цикла обработки последовательно всеми резцами. Сила Ру измерялась по деформации шпинделя специальным датчиком, Для контрольного измерения силы Р параллельно записывалась расходуемая мощность. [c.193]

Сила резания, эффектипная мощность и двойной крутящий момент при точении [c.524]

Сила резания (рис. 3). Составляющие силы резания (тангенциальную Рг, радиальную Ру и осевую Pj.) при наружном продольном и поперечном точении, растачивании, отрезании, прореаании и фасонном точении рассчитывают но формуле [c.427]

Склонность металла к наклепу в процессе обработки снятием стружки зависит от его физико-механических свойств [4]. На рис. 5, а показана зависимость глубины наклепа /г от скорости резания V, а на рис. 5, б — зависимость степени наклепа е от силы резания Рг при точении (глубина резания 1,5 мм, подача 0,3 мм1об) образцов из разных сталей резцами, оснащенными пластинками из твердого сплава ВК8. Анализ кривых (рис. 5, а — г) показывает, что для каждого материала существует критическая скорость резания, после которой увеличения глубины и степени наклепа может не быть. В случае увеличения скорости резания за пределы зоны наростообразования степень и глубина наклепа уменьшаются (рис. 5). Зависимость степени наклепа е от силы резания Рг на основании экспериментальных данных [c.400]

Диаграмма дейстшия составляющих силы резания, нагружающих исполнительный механизм следящего привода, показана на рис. 97. При цилиндрическом точении и торцовом точении к оси сила Рр, воспринимаемая исполнительным механизмом, равна Рр = Pj, + Pj. . Составляющие Ру,, Р. , а также Рг (на рис. 97 не показана) создают силы трения, которые при цилиндрическом точении будут разгружать систему от активных сил. При торцовом точении эти силы трения нагружают систему в дополнение к активным силам. [c.249]

Рис. 97. Соотношение между составляющими силы резания, действующими на гидрокопировальном суппорте а — цилиндрическое точение и т0рц01В0е точение к оси изделия б — торцовое точение от оси изделия

Смазочно-охлаждающие технологические среды (СОТС) являются обязательным элементом большинства технологических процессов обработки материалов резанием. Точение, фрезерование, сверление, тл о-вание и другие процессы обработки резанием сталей, чугунов, цветных металлов и сплавов, неметаллических конструкционных материалов характеризуются большими статическими и динамическими нагрузками, температурами, истирающим воздействием обрабатываемого материала на режущий инструмент. В этих условиях основное назначение СОТС -уменьшить температуру, силу резания и износ режущего инструмента, обеспечить требуемое качество обработанной поверхности. Помимо этого СОТС должны отвечать гигиеническим и экологическим требованиям, обладать комплексом антикоррозионных, моющих, антимикробных и других эксплуатационннх свойств. [c.1]

Влияние некоторых других факторов. Выше было рассмотрено влияние на силы резания переднего угла (угла резания), главного угла в плане и радиуса закругления при вершине резца. Остальные геометрические элементы (задние углы резца, вспомогательный угол в плане, передний угол на вспомогательной режущей кромке) в пределах применяемых для них величин при наружном точении значительного влияния на силы резания не оказывают и в расчет могут не приниматься. Если проходной резец работает с врезанием (т. е. сначала резец врежется на некоторую глубину с поперечной подачей, а затем ведется продольное точение), то геометрические элементы вспомогательной режущей кромки будут оказывать большое влияние на силы резания (особенно угол Ф1). Для уменьшения силы Ру при врезании вспомогательный угол в плане в случае нежестких условий обработки делается до 30°. [c.96]

Смазывающе-охлаждающие жидкости. В гл. IV было рассмотрено влияние смазывающе-охлаждающих жидкостей на силу резания при токарной обработке. Положительное действие жидкости проявляется и при сверлении, так как процесс резания при сверлении сопровождается теми же явлениями, что и при точении. Поэтому применение соответствующих смазывающе-охлаждающих жидкостей и особенно поверхностно активных эмульсий приводит, по сравнению с обработкой всухую, к уменьшению осевой силы (силы подачи) и момента от сил сопротивления резанию на 10—30% при обработке сталей, на 10—1Ь% при обработке чугу-нов и на 30—40% при рбработке алюминиевых Сплавов. [c.239]

Пример 3. 1. Дано заготовки из стали 45, диаметром 50 мм, обработанные точением (HZg = 30 мкм ДЯ2д = 20 мкм Vg = = 1,9 ТУд = 8мкм ДИ з = 6мкм), устанавливают в призме с углом 2а = 90° для фрезерования шпоночного паза. Нормальная нагрузка на опоре д=2000 Н/см Дв= = 600 Н/см. Максимально допустимый износ опорной поверхности призмы и— 0,3 мм. Сила резания приложена с одной стороны призмы. Определить минимальную жесткость стыка заготовка—опора СП в начале эксплуатации (и=0, if =l) и погрешность закрепления при эксплуатации до допустимого износа. [c.532]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...