Модель приведенный

Более сложные модели по сравнению с представленной на рис. 6-2 могут привести к обобщенным формам уравнения Максвелла. Например, модель, приведенная на рис.6-3, соответствует, очевидно, уравнениям (6-4.40) и (6-4.41), а следовательно, и уравнению (6-4.39). [c.240]

С различной степенью самостоятельности студенты приходят к идее перехода от конкретной к абстрактной графической модели анализа трех-.мерной структуры. Один из вариантов такой модели приведен на рис. 4.6.17. С ее помощью пространственная задача сводится к плоскостной, что приводит к значительному сокращению времени, затрачиваемому на перебор вариантов. [c.175]

Описанные выше способы определения приведенных параметров инерции, жесткости и диссипации энергии дают возможность составить расчетные модели динамических процессов, происходящих в машинах см., например, динамическую модель, приведенную в 6 гл. 1 и на рис. 1.3, которой поставлены в соответствие дифференциальные уравнения движения (1.1), решение которы осуществляется известными методами математики. [c.105]

Существуют разнообразные модели стадийного механизма анодного растворения железа (предполагающие образование тех или иных промежуточных соединений). Обстоятельный критический обзор этих моделей приведен в работе [98]. [c.108]

Используя расчетную модель, приведенную в п. 4.4 табл. 4.2, находим, что безразмерные параметры рассматриваемой системы имеют в данном случае следующие значения [c.72]

Принимая (в первом приближении) поверхность резервуара плоской и используя расчетную модель, приведенную в п.3.5 табл. 3,1, находим безразмерные параметры [c.183]

При наличии изоляционной вставки необходимо воспользоваться расчетной моделью, приведенной в п. 5.2 табл. 3.1. В соответствии с материалами этого пункта расчет плотности тока производится с помощью данных рис. 3.34, где вместо параметра j =/Гф1 следует принять [c.247]

Все три стадии взаимодействия металла с водяными парами при нормальных температурах могут быть представлены моделью, приведенной на рис. 31, где иллюстрируются на примере цинка стадии хемосорбции воды (й), физической адсорбции с образованием водородных связей (б) и химического превращения хемосорбционного комплекса в конечный продукт реакции— гидроксид цинка (в). [c.58]

В рассматриваемом случае воспользуемся моделью, приведенной на рис. 3.5. На этом рисунке показана четвертая часть области модели с одиночным волокном. На рис. 3.G дано разбиение на треугольные элементы, используемое для определения напряжений. Рассматриваемый композит состоит из двух разнородных материалов матрицы и армирующего материала. Поэтому необходимо выделить по меньшей мере два блока. Одним из блоков является армирующий материал. Для этого блока полагают, что все постоянные материала являются неизменными. Это позволяет в существенной [c.59]

Рассмотрим модель, приведенную на рис. 5.14. В направлении волокон, т. е. в направлении оси х, действуют растягивающие силы, приложенные на бесконечности. При этом на поверхности волокон возникают касательные напряжения. Рассмотрим малую длину волокна dx. Изменение нагрузки dPf, растягивающей волокно, равно напряжению сдвига на поверхности раздела волокна и матрицы на участке dx. Если положить, что Тт — напряжение сдвига, то [c.125]

Следует подчеркнуть, что вполне корректное в рамках принятой динамической модели приведение инерционных характеристик, основанное на строгом балансе кинетической энергии, возможно лишь на участках кинематической цепи, не включающих упругие элементы, как это имело место в рассмотренном выше примере. [c.29]

Для конструкции модели, приведенной на фиг. 11.14, = = 5,10 и Z = 3,21. [c.341]

Непрерывный контактный слой. Рассмотрим модель, приведенную на рис. 2,2. [c.19]

Выходная величина моделей — приведенные затраты — может измеряться в полном или сокращенном виде. [c.35]

Для проведения качественного анализа колебаний рамную систему можно схематически представить моделью, приведенной на рис. 3-3, где приняты следующие обозначения [c.97]

Ниже приведены результаты теоретического исследования пульсаций потока в системе параллельных обогреваемых труб, выполненного путем прямого численного интегрирования на ЭЦВМ М-220 системы уравнений в частных производных, описывающих динамику потока в обогреваемой трубе. Для решения использована математическая модель, приведенная в [19, 20] с некоторыми усовершенствованиями. [c.52]

Модели технологичности деталей при ремонте. Эти модели рассмотрим на примере замены деталей нри текущем и капитальном ремонтах сборочной единицы. В случае текущего ремонта сборочной единицы она рассматривается как машина, состоящая из некоторого количества элементов (деталей). При замене технологичность детали при ремонте можно представить в виде модели, приведенной на рис. 27, а, а если деталь восстанавливается, в виде модели, приведенной на рис. 27, б. [c.254]

Выходные переменные (результаты расчетов по модели) — приведенные затраты, необходимые для достижения поставленной цели (по вариантам), температурный график. [c.54]

Результаты апробации этой модели, приведенные в работе [Л. 85] для расплава полиэтилена с наполнителем различной химической природы, дают удовлетворительную сходимость опытных и расчетных данных. При этом наполненный полиэтилен представляется гетерогенной системой матричного типа, в которой полимер образует связующую матрицу с равномерно диспергированными частицами наполнителя, служащими центрами кристаллизации. [c.76]

Процесс управления силовыми характеристиками Вр (а, у) ДВС различных типов в общем случае схематизируют на основе импульсных моделей, приведенных [c.359]

Анализ параметров тепловлажностного состояния, выполненный на основе математической модели, приведенной в гл. 4, позволил установить наихудшие условия для аэродромных покрытий, при которых оттаявший и водонасыщенный грунты оказывают наибольшее влияние на напряженно-деформированное состояние покрытий. Такие условия в виде расчетных схем взаиморасположения слоев могут быть приняты для аэродромных покрытий в период оттаивания (рис. 9.6). Как и в случае исследования работы покрытия в условиях сезонного промерзания в качестве модели его напряженно-деформированного состояния [c.346]

Общий вид структурной схемы полученной математической модели приведен на рис. 12. Поскольку эта модель решает задачу параметрического синтеза, то ее структура характерна для уровня автоматизированного оптимального проектирования. [c.27]

Поскольку шпиндель разбит на конечные элементы, а при одномерной модели на отрезки (О, Xj), (Xi, х , (x i, I), функция Ф включает п интегралов, где п — число конечных элементов. Для модели, приведенной на рис. 90, а, п — 5, значит, [c.141]

Изложен метод определения напряжений в точках поперечных сечений тела, вращения по данным нормального и наклонного просвечиваний меридионального слоя поляризационно-оптической модели. Приведен пример определения напряженного состояния ступенчатого вала с галтелью на составной оптической модели из материала ОНС с оптически чувствительной вклейкой, [c.148]

Для расчета свободной энтальпии образования одного вакансионного зародыша АО используем модель, приведенную на рис. 15.8. Здесь изображена схематично ямка травления атомной глубины (двухмерный вакансионный зародыш) в виде цилиндра с радиусом г и высотой/1 на идеальной поверхности кристалла и на поверхности, нарушенной винтовой дислокацией. Для обоих вакансионных зародышей необходимо подсчитать работу их образования. [c.404]

Поиск наиболее эффективных путей решения задач безопасности в процессе проектирования металлорежущих станков целесообразно осуществлять, исходя из логической взаимосвязи элементов системы человек—машина—окружающая среда—предмет труда, т. е. Ч—М—С—П . Методическим средством поиска на основе взаимосвязи элементов системы и потенциальной опасности может служить общая модель, приведенная на рис. 146. [c.213]

Размерный ряд вибрационных бункеров включает в себя модели, приведенные ниже. [c.42]

В отношении производительности и чистоты поверхности наиболее подходящей рабочей жидкостью является водный раствор жидкого стекла удельного веса 1,28—1,32. Расход жидкости в зависимости от размеров сечения разрезаемого металла для анодно-механических станков современных моделей приведен в табл. 40. [c.79]

Остановимся на работе [10.41], в которой расчет проведен для простой модели, приведенной ниже. [c.269]

Для построения связи между тензором напряжений и тензором деформаций рассмотрим, следуя идеям работ [4, 5], двумерные динамические модели. На рис. 2а - )/с показаны двумерные динамические модели, соответствующие одномерным моделям, приведенным на рис. 2а-снс. [c.278]

Вне зависимости от конкретного типа тональной разработки пространственно-графической модели приведенные алгоритмы повышают выразительность ее визуальной структуры лишь за счет выявления объемности выступающих частей формы. Традиционно применяемый в техническом рисунке алгоритм шрафировки ограничивается этой группой тональных преобразований модели. . [c.60]

Пример 3.1. Определить среднюю и максимальные скорости коррозии сварного шва при условии, что металл шва имеет стационарный электродный потенциал на 30 мВ более отрицательный, чем металл двух свариваемых плоских листов (рис. 3.41), т.е. tfii -ifii =0,03 В [6], лакокрасочное покрытие на поверхности металла отсутствует (или значительно нарушено) (Ркр 0), удельная электропроводимость коррозионной среды (7) составляет 1 См/м, а средняя ширина сварного шва 2э = Ю мм. Поскольку длина шва значительно больше его ширины, воспользуемся расчетной моделью, приведенной в п. 2 табл. 3.1. [c.182]

Для оценки минимально необходимого сопротивления покрытий, при-меняемь х для борьбы с контактной коррозией, используются расчетные модели, приведенные в табл. 3.1. Оценка производится в следующем порядке [c.244]

Результаты испытаний моделей, приведенные на рис. 1, показали, что пределы выносливости, определенные по полному разрушению, оказались для моделей из стали А равными 123 МПа, из стали Б — 985 МПа. Исследования несломавших-ся моделей позволили установить, что при напряжениях, немного меньших предела выносливости, в подступичных частях образуются усталостные трещины, не приводящие к поломке. И только при напряжениях значительно более низких трещины вообще не появляются. Предельные напряжения, не вызывающие появления усталостных трещин в исследованных моделях, для стали А равны 70 МПа, для стали Б — 42 МПа. [c.8]

В соответствии с ГОСТ 12.1.012—78 общая вибрация может пе-)едаваться через ноги или ягодицы, а локальная — через руки. Лоэтому необходимо иметь математические модели стоящего и сидящего человека, а также руки. Так как при переходе к моделям нога и рука будут состоять из одних и тех же элементов (рис. 14) и отличие будет заключаться только в геометрических размерах этих элементов, в распределении масс и упругостей, то с формальной точки зрения нет никакой разницы между моделями руки и ноги. В случае сидящего человека модель, приведенная на рис. 14, может быть также использована. Но при этом элемент О—I будет уже бедром человека соответствующей длины и удвоенной массы (учитываются обе ноги), а элемент /—II — туловищем, включающим голову и руки, и возбуждение модели будет происходить в точке //. [c.66]

Крупногабаритные оболочковые конструкции чаще всего изготовляют методом набрызгивания на модель приведенного в вязко-текучее состояние пластика вместе со стеклянным волокном. Пластик и нарубленное волокно подают в пужнон пропорции в распылитель. Выходяшую из распылителя струю наносят на модель до образования слоя нужной толщины. [c.236]

Упругопластическне модели описывают зависимости R от скорости v . Правильную качественную зависимость дает только модель, приведенная на рис. 2, б. [c.169]

При аналняе устопчипости периодических режимов ВУС в движение вносят малые возмущения и исследуют характер изменения этих возмущений, т. е. под устойчивостью понимают устойчивость в малом. Проиллюстрируем метод анализа устойчивости одномассных ВУС на примере динамической модели, приведенной на рис. 7, а. [c.315]

Прямое сравнение расчетов, основанных на уравнениях (3.19) и (3.20) или на эквивалентных механических моделях, с экспериментальными данными показывает, что расчеты дают в прин-цине правильную общую форму зависимостей динамических механических свойств гетерогенных полимерных композиций от их состава, однако эти расчеты требуют учета фазовой морфологии и структуры частиц дисперсной фазы и дают более резкую, чем ожидается, зависимость динамического модуля от состава. Простое сравнение расчетных данных с экспериментальными можно получить, используя эквивалентность механических моделей, изображенных на рис. 3.4, с уравнением (3.19) для некоторых значений параметров моделей, приведенных в уравнении (3.18) [25]. Так, параметры моделей Ф и X, определенные путем подгонки экспериментальных кривых, можно сравнивать со значениями этих параметров, рассчитанными по уравнению (3.18) и известным значениям ф2 и jx. Полученные таким образом параметры находятся в удовлетворительном согласии для эластифицированных каучуками термопластов и очень сильно различаются для эластичных полимеров, содержащих жесткие частицы. На рис. 3.10 представлена корреляция расчетных и экспериментальных параметров по данным работ [20, 22] для ряда ударопрочных полисти-ролов и АБС-пластиков, а также [c.163]

Модели многопроводных связанных полосковых линий, по существу, представляют собой эквивалентные цепочечные схемы отрезков МСПЛ. Пример одной из наиболее общих моделей приведен на рис. 1.6. Поясним обозначения элементов эквивалентной схемы Ц, — собственные и взаимные индуктивности проводников структуры is — собственные и взаимные емкости — последовательные сопротивления проводников структуры Gis — собственные и взаимные проводимости 1,5= 1, 2,. .., л, где л — количество проводников МСПЛ. [c.11]

Выравнивание удобнее описывать геометрической моделью, предложенной С. И. Кричмаром[102]. Сравнительный анализ геометрических моделей приведен на рис. 48. Прикатодная пленка считается однородной и равномерно распределенной по всей катодной поверхности. В некоторых случаях для учета влияния кинетики электродных процессов в схему вводят фиксированные значения электродных потенциалов (рис. 49, а), а при прогнозировании момента наступления короткого замыкания, особенно опасного при работе на малых зазорах между электродами, учитывают неоднородность электропроводности электролита (рис. 49, б). [c.85]

Рассмотрим сущность механического метода применительно к прутку, полученному волочением. В протянутом прутке имеются продольные и тангенциальные растягивающие напряжения в периферийных слоях и сжимающие во внутренних. Если сточить или удалить травлением наружный слой небольшой толщины, то размеры прутка изменятся, длина увеличится. Это ясно из рассмотрения модели, приведенной на рис. 92. При высверливании внутренних частей прутка произойдет укорочение прутка. Зная начальные размеры прутка, площадь сечения удаленного слоя, модуль упругости, коэффициент Пуассона материала и замерив упругую деформацию прутка, можно определить величину и знак напряжения в удаленном слое по формулам, выведенным на основе теории упруго1ти. [c.205]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...