Формоизменение допустимое

Отсюда следует, что без разрушения можно вытягивать заготовки с определенной, ограниченной шириной фланца. Формоизменение при вытяжке оценивают коэффициентом вытяжки к = Did. В зависимости от механических свойств металла и условий вытяжки максимально допустимые значения коэффициента вытяжки изменяются в пределах 1,6. .. 2,1 (рис. 3.76). [c.133]

Для штампуемости важным показателем является равномерное относительное удлинение 8р, определяемое для тонких листов и лент по ГОСТ 11701-84. По значению 5р можно судить о допустимых деформациях при штамповке, превышение которых приводит к возникновению трещин и разрывов при формоизменении заготовки. Чем выше 6р и тем лучше штампуемость. [c.254]

Использование коэффициента безопасности по временному сопротивлению разрыву менее ценно, так как его значения составляют 2,5—4 и приводят к довольно пессимистическим выводам о величине допустимых прилагаемых напряжений. Выход из строя элементов конструкции вследствие образования шейки редко является причиной разрушения конструкции, но иногда может происходить в условиях локальной концентрации напряжений. Если в конструкции допустить значительную пластическую деформацию растягиваемого элемента без формоизменения всей конструкции, то это могло бы привести к образованию шейки перед общим течением. Однако нет оснований выбирать коэффициент безопасности при расчетах по временному сопротивлению разрыву выше, чем при расчетах по пределу текучести, если вклад деформационного упрочнения элемента конструкции аналогичен таковому при испытаниях образцов. В этом случае проектирование следует вести по пределу текучести в условиях одноосного напряженного состояния. [c.14]

Предельная несущая способность де -талей конструкций при вязком состоянии материала рассматривается как такая стадия их нагружения, после которой существенное изменение размеров происходит без значительного увеличения нагрузки, т. е. наступает быстро развивающееся формоизменение. В ряде конструкций предельное состояние такого типа определяется наибольшими допустимыми остаточными перемещениями из условий сопряженной работы с другими узлами. Например, допустимая вытяжка диска турбомашины зависит от регламентируемых зазоров между ротором и корпусом. Образованию предельных состояний предшествует существенное упруго-пластическое перераспределение деформаций и напряжений, поэтому расчетное определение усилий, отвечающих предельным состояниям, требует решения соответствующих задач методами теории пластичности и в частных случаях способами сопротивления материалов. При повторном, ограниченном по числу циклов нагружении за пределами упругости перераспределение напряжений и деформаций может приводить к затуханию накопления пластической деформации, т. е. приспособляемости. [c.5]

Предельная степень формоизменения при вытяжке ограничена прочностью нижней части штампуемой детали, на которую давит вытяжной пуансон. Очевидно, усилие вытяжки не может быть больше, чем усилие, нужное для отрыва дна детали. Попытка втянуть в матрицу слишком большую по размеру заготовку, для деформации которой требуется усилие, больше предельно допустимого, неизбежно приведет к отрыву дна. Поэтому существует известное соотношение между размерами заготовки и размерами в плане детали, которую можно изготовить вытяжкой за одну операцию. Если такое соотношение не соблюдено, деталь придется штамповать в две или несколько вытяжных операций с постепенным уменьшением поперечного сечения до конечных размеров и соответствующим увеличением высоты. [c.21]

Расчет усилий при вытяжке. Усилие, необходимое для осуществления операции вытяжки, лимитируется, как было указано, прочностью дна штампуемой детали. Однако такое максимальное усилие необходимо только для создания наибольших предельно допустимых степеней формоизменения. Чем меньше степень формоизменения, выражаемая коэффициентом вытяжки, тем меньшее усилие потребуется для выполнения операции. Величину усилия (в Т) можно приближенно определить по формуле [c.23]

Анализ операций холодной листовой штамповки показывает, что существуют основные причины, ограничивающие степень формоизменения заготовки разрушение (разрыв) и потеря устойчивости в опасном сечении заготовки. Такие операции как вытяжка, гибка листовых заготовок, отбортовка, листовая формовка лимитируются разрушением заготовки от растягивающих напряжений и деформаций при достижении ими значений, превышающих предельно допустимые. К операциям, ограничиваемым потерей устойчивости, относятся обжим, гибка труб и профилированных полуфабрикатов, отдельные случаи формовки и вытяжки. При некоторых операциях могут иметь место оба фактора. Например, при гибке прессованных профилей в зависимости от ориентации их сечения в плоскости изгиба могут произойти как разрыв, так и потеря устойчивости. [c.15]

Число операций при вытяжке рассчитывают исходя из максимально допустимых степеней формоизменения на каждой операции. [c.122]

Часто при постановке контактных задач с учетом формоизменения поверхностей при изнашивании является допустимым предположение о малости необратимых перемещений поверхности за счет износа ад(ж, у, ) и [c.438]

Предельно допустимые значения углов заходного конуса для материалов, имеющих различные механические свойства, определены с учетом влияния исходных пластических свойств деформируемого металла и условий формоизменения на интенсивность роста деформирующего усилия. [c.31]

Расчет на статическую прочность. Проверка валов на статическую прочность ведется для предупреждения пластических деформаций в период действия пиковых нагрузок (например, в период пуска) Допустимые пластические перемещения в валах соизмеримы с погрешностями изготовления, т. е. весьма малы. Эквивалентное напряжение для опасного сечения вала определяют по гипотезе энергии формоизменения [c.197]

При формоизменяющих операциях напряжения и деформации, которые имеют место в очаге деформации, в большинстве случаев определяют величину допустимого формоизменения заготовки. Заметим, что величина допустимого формоизменения в операциях листовой штамповки ограничивается или разрушением заготовки, или потерей устойчивости, приводящей к недопустимому искажению формы. [c.7]

В тех случаях, когда в пределах допустимого формоизменения заготовки при однократном и одновременном деформировании не удается получить формоизменение, потребное для получения заданной детали, выполнение операции разделяется на переходы. [c.7]

Чем больше потребное формоизменение и чем меньше допустимое формоизменение, тем большее число переходов необходимо для изготовления данной детали. Следовательно, для сокращения длительности технологического цикла и уменьшения потребного числа переходов необходимо максимально увеличить допустимое формоизменение. [c.7]

Анализ процесса деформирования заготовки в операциях листовой штамповки с использованием теории пластичности позволяет оценить характер и степень влияния отдельных факторов на величину допустимого формоизменения заготовки. [c.7]

Формулы (179) и (180) могут быть использованы для приближенного расчета величины допустимого формоизменения заготовки. Если считать, что при вытяжке разрушение заготовки имеет место тогда, когда напряжение в опасном сечении достигнет величины, равной пределу прочности, то по формуле (179 ) можно найти предельный коэффициент вытяжки, при котором заготовка будет находиться на грани возможного разрушения. Для этого необходимо приравнять = (Тв и решить полу- [c.142]

Можно полагать, что растягивающее напряжение в опасном сечении заготовки, ограничивающее величину формоизменения заготовки, допустимого без разрушения, увеличивается с увеличением размеров очага деформации. Отсюда следует, что при оценке величины возможного формоизменения заготовки на последующих переходах вытяжки наибольший интерес представляет отыскание поля напряжений в очаге деформации на установившемся этапе процесса деформирования. [c.153]

Типовыми представителями таких деталей являются детали с широким фланцем, ступенчатые, конические, с криволинейной образующей, со сферическим дном и т. д. Изготовление этих деталей имеет свои специфические особенности, связанные с особенностями процесса деформирования. Для сознательного управления технологическими процессами изготовления таких деталей желательно ознакомиться с особенностями деформирования заготовки и факторами, влияющими на допустимую величину формоизменения заготовки и качественные показатели деталей, получаемых вытяжкой из плоской заготовки. Так как изготовление указанных типовых деталей имеет свои специфические особенности, ознакомимся с этими особенностями и элементами расчетов применительно к изготовлению отдельных типовых деталей. [c.170]

В тех случаях, когда коэффициент вытяжки, потребный для изготовления заданной детали, становится больше допустимого коэффициента вытяжки для первого перехода изготовления цилиндрического стакана, возможное формоизменение заготовки становится ограниченным. Процесс вытяжки таких деталей связан с определенными трудностями. [c.171]

Наибольший интерес с точки зрения оценки величины допустимого формоизменения представляет определение величины Ордах в последний момент деформирования, когда размеры очага деформации максимальны, а соответственно максимально и напряжение Ортах в опасном сечении заготовки. [c.174]

В предыдущих главах были рассмотрены основные операции листовой штамповки и было установлено, что каждая из формоизменяющих операций характеризуется допустимым коэ( ици-ентом. Были выяснены характер и степень влияния основных факторов на поле напряжений и величину допустимого формоизменения. Основываясь на этих зависимостях, можно установить оптимальные условия деформирования, при которых может быть получено максимальное формоизменение за каждый переход штамповки. [c.268]

С учетом допустимого формоизменения для изготовления деталей листовой штамповкой в ряде случаев требуются технологические процессы с большим количеством операций и переходов, а соответственно с большим количеством штампов и занятого штамповкой оборудования. В этих случаях для сокращения длительности технологического цикла весьма желательно существенное увеличение допустимого за один переход формоизменения по сравнению с достижимыми в традиционных условиях штамповки. [c.268]

Такие способы штамповки, позволяющие существенно увеличить допустимое формоизменение, можно классифицировать следующим образом. [c.268]

Это может быть достигнуто или нагревом заготовки в очаге деформации, или принудительным охлаждением той части заготовки, прочность или сопротивление потере устойчивости которой ограничивает величину допустимого формоизменения. [c.269]

Основная идея интенсификации процессов листовой штамповки по второму направлению состоит в том, чтобы изменением характера приложения внешних сил уменьшить величину напряжений, действующих в опасном сечении и ограничивающих допустимую величину формоизменения. Это может быть достигнуто или приложением внешних сил к границе очага деформации, остающейся ненагруженной при обычных условиях деформирования, или изменением знака сил трения таким образом, чтобы силы трения из фактора, увеличивающего напряжения Оршах. превратились в фактор, уменьшающий эти напряжения. [c.269]

Неоднородное поле температур приводит к тому, что напряжение текучести в очаге деформации становится функцией координат, что позволяет существенно уменьшить напряжения, возникающие в опасном сечении заготовки. Для наибольшего увеличения допустимого формоизменения в каждой из формоизменяющих операций необходимо создать свое оптимальное распределение а , а следовательно, и температур в очаге деформации. Так, например, мол<но показать, что при вытяжке цилиндрических деталей из круглых заготовок оптимальным будет [c.269]

Основы анализа процесса деформирования при совмещении нескольких операций в одном переходе даны в работе [37]. В последнее время значительно увеличились варианты схем, изменяющих силовое воздействие на заготовку при листовой штамповке. На рис. 100 приведены схемы силового воздействия на заготовку, позволяющие существенно увеличивать допустимое формоизменение в одном переходе. [c.272]

Несущая способность конструкции при вязком состоянии материала представляет собой ее способность сопротивляться приложенным нагрузкам с сохранением ее размеров и формы в допустимых пределах. При этом предельная несущая способность рассматривается как такая стадия нагружения конструкции, после которой существенное изменение размеров происходит без значительного увеличения нагрузки, т.е. наступает быстро развивающееся формоизменение. Расчет общей несущей способности связан с рассмотрением деформации и формоизменения конструкции в целом. В отличие от этого возможно рассмотрение локальных деформаций и формоизменения конструкции, чему соответствует расчет местной несущей способности. [c.172]

Кп к — коэффициент формоизменения предельный (допустимый) [c.5]

Технологическая деформируемость включает понятия штампуемость и допустимое формоизменение . Штампуемость — сравнительная обобщенная характеристика, отражающая возможность пластической обработки металла до требуемой степени деформации. Штампуемость зависит от качества и физического состояния металла, а именно химического состава, характеристик прочности, пластичности, анизотропии, размеров зерна и структурного состояния, объема неметаллических включений, склонности металла к деформационному старению, микрогеометрии поверхности листового проката, наличия внешних и внутренних дефектов и пр. [c.18]

Прибавим и вычтем в npaBoii части этого равенства величину мощности пластического формоизменения, соответствующего кинематически допустимому полю Vi, а именно, интеграл от Tjjejj. Получим [c.492]

Для борных волокон характерно упругое деформационнонапряженное поведение при низких температурах и большое сопротивление ползучести при повышенных температурах. Максимальная допустимая температура формообразования боралюминия в твердом состоянии не превышает 600° С, волокна при этом претерпевают очень малые пластические деформации до разрушения. Максимальное удлинение материала при разрушении составляет менее 1% (Крейдер). Матрица же обладает высокой пластичностью при малом уровне напряжений уже при 400° С это обеспечивает некоторую возможность формоизменения материала в целом в условиях, когда деформация осуществляется только за счет сдвига матрицы. [c.199]

Кристаллическое строение большинства промышленных сортов графита сравнительно редко бывает правильным. При этом между кристаллами может образовываться свободное пространство, за счет которого формоизменение может быть частично скомпенсировано. В некоторых партиях графита максимальное изменение линейных размеров достигает 3%, причем в этом графите нетрудно создать разориентированную структуру. Однако в блоках реакторного графита обычно существуют градиенты нейтронного потока и температуры, направленные от внутренних блоков (расположенных ближе к теплов,ыделяюш,им элементам) к наружным. Поэтому разные участки блоков будут распухать по-разному. Если возникающая при этом деформация будет превышать допустимую упругую деформацию, может произойти разрушение блока. Однако показано, что графит подвержен ускоренной ползучести под облучением, поэтому он может выдерживать без разрушения, по крайней мере, 2% деформации [2], что позволяет частично компенсировать размерные изменения. [c.99]

Неравномерность энерговыделения, нестационар. мощ-ностные режимы, формоизменение и деградация свойств топливных материалов — осн. явления, определяющие допустимый уровень напряжений в оболочках и ресурс работы топлива и ТВЭЛов. Дисперсионные металлокерамич. и керметные топливные композиции позволяют повысить ресурс работоспособности ТВЭЛов. [c.665]

В ГОСТ 11701—66 предусмотрено определение важного показателя штампуемости — равномерного относительного удлинения бр, по которому можно сделать вывод о величине допустимых деформаций при ыггамповке. Превышение последних приводит к возникновению трещин и разрывов при формоизменении заготовки. [c.39]

Технологические свойства и штам-пуемость. Обрабатываемость листового металла пластической деформацией при штамповке, т. е. штампуе-мость, зависит от его технологических свойств. Она Оценивается примени-чельно к определенной штамповочной операции группой показателей, в которые входят параметр предельно допустимого формоизменения заготовки в операции, показатели качества обработки, расхода материала на изделие, стойкости инструмента, стоимости его изготовления и обслуживания, энергетических и других материальных затрат. Штампуемость — понятие относительное один листовой металл сравнивается по штампуемости с другим. Вместе с тем оценка штампуемости [c.154]

Штамповка иа прессах может быть осуществлена с применением всех операций формоизменения, приведеинызе в гл. 1 (табл. 1). Ниже дана классификация формоизменяющих операций применительно к штамповке на прессах, в которой рассмотрены особея-ности кинематики течения металла и области применения операций. Все операции формоизменения при штамповке по кинематике течения металла разделены на простые и комбинированные. При простых операциях течение металла задано кинематикой движения инструмента. При комбинированных операциях металл имеет два или не. сколько возможных направлений течения. Течение в разных направлениях по мере движения инструмента может происходить одновременно (совмещенный процесс, как частный случай комбинированного) н последовательно по времени. Совмещенность, последовательность течения металла, соотношение скоростей течения определяются в каждый отдельный момент времени наименьшим сопротивлением. При последовательном течении металла все технологические расчеты (определения давлений и полных сил, допустимых деформаций и т. д.) могут проводиться для данного этапа (с учетом суммарного упрочнения) как для простого. Для совмещенного процесса технологические расчеты следует проводить с учетом конкретных условий формоизменения. [c.98]

Вытяжка с применением местного нагрева. Для увеличения возможности формоизменения за один переход при вытяжке коробчатых деталей применяют местный нагрев пластически деформируемой части заготовки. Для этой цели в1 штамп встраивают различные нагревательные элементы. На рис. 8 показана схема штампа для вытяжки детали с подогревом флаица. В результате локального нагрева штампа напряжение текучести во фланце у деформируемой заготовки резко уменьшается, а в трубчатой части заготовки (стенке) остается высоким. В этом случае допустимое напряжение на разрыв в опасном сечении остается на уровне холоднокатаной заготовки. [c.155]

Основные паспортные данные на машину включают подачу Smax исполнительного органа, мм номинальную частоту ходов исполнительного органа в минуту закрытую высоту Яз штам-пового пространства и величину ее регулирования Ярег. мм размеры исполнительного органа и стола, (под-штамповой плиты) в плане, мм размеры мест крепления, мм усилие Рш и подачу Sn подушки и др. Для характеристики эксплуатационных возможностей кривошипных машин в паспортах также приводятся графики усилий Рд, допускаемых прочностью валов и зубчатых передач, по ходу S ползунов графики допустимой работы /4ф пластического формоизменения в зависимости от коэффициента k/ использования ходов. [c.505]

Часто при постановке контактных задач с учётом формоизмене-рия поверхностей при изнашивании является допустимым предположение о малости необратимых перемещений w , x,y,t) поверхности за счёт износа и их соизмеримости с упругими перемещениями Uz x,y,t). При определении напряжённо-деформированного состояния тела в таких случаях граничные условия относят к недеформированной поверхности, пренебрегая как упругими перемещениями Uz x,y,t), так и формоизменением поверхности за счёт износа w x,y,t). [c.361]

Третий способ — совмещение операций растяжки и обжима. Значительного соотношения диаметров цилиндрических частей перехода можно достигнуть путем применения растяжки трубы-заготовки в холодном состоянии с одного конца и обжима с другого конца. Применение растяжки, а затем обжима дает возможность повысить допустимые значения коэффициентов потери устойчивости, так как увеличенный диаметр раструба и возникшие в нем напряжения придают обжимаемой заготовке большую устойчивость. Этот вид формоизменения значительно уменьшает бочкообразность необжатой части заготовки. С целью сокращения количества переходов штамповки более целесообразным является применение совмещенного процесса растяжки и обжима трубы в одном переходе. Схема совмещенного процесса растяжки и обжима изображена на фиг. 93. [c.138]

Отсюда следует, что напряжение (Тршах> действующее при обжиме в недеформируемых стенках заготовки, позволяет оценить не только величину усилия, потребного для обжима, но и величину допустимого формоизменения заготовки, так как напряжение < ртах должно увеличиваться с увеличением коэффициента обжима, определяемого отношением диаметра заготовки к минимальному диаметру, получаемому в результате обжима, ко(, = = DJ С1д. [c.214]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...