Полоса акустическая

Полиномы Лежандра 201, 210 Полоса акустическая 419 [c.611]

Звуковая энергия в полосе частот зависит от ширины полосы и от того, каким образом изменяются амплитуды частотных составляющих. Если шум является практически белым, то энергия пропорциональна ширине полосы. Среднеквадратичное давление в полосе акустического шума не имеет универсальной связи со звуковой энергией. Однако в большинстве практических случаев квадрат среднеквадратичного давления (или среднее значение квадрата давления) пропорционален энергии и, следовательно, пропорционален также ширине полосы частот. Таким образом, акустический шум характеризуется среднеквадратичным значением квадрата давления и шириной полосы А/, в которой измеряется р . Спектральный уровень давления, или Р8Ь, определяется формулой [c.120]

Для анализа в отработавших газах суммарных углеводородов (СрН, ) наиболее широкое применение получили методы ИКС и пламенно-ионизационное детектирование (ПИД). ИКС-анализаторы с оптико-акустическим детектором компактны, обладают высоким быстродействием, относительно дешевы и доступны. Основным их недостатком является достаточно высокая ошибка, вносимая нестабильностью состава углеводородов в ОГ. Поскольку отдельные углеводороды обладают каждый своей полосой поглощения, то создать универсальный детектор на С Н не удается. Обычно ИКС-анализаторы калибруют по -гексану или пропану — наиболее характерным углеводородам, входящим в состав ОГ. [c.21]

Датчики акустической эмиссии устанавливали вдоль оси трещиноподобного дефекта под углом 45 град, к его вершине и 90 град, относительно центра дефекта. Регистрировали активность эмиссии в полосе частот 80-180 кГц. При обработке результатов использовали статистические характеристики активности (среднее значение, дисперсия и коэффициент вариации активности на заданном интервале времени). [c.194]

С целью установки датчиков делали шурфы до наружной поверхности труб. В местах установки датчиков снимали гидроизоляцию, а поверхность труб зачищали наждачной бумагой. Для оптимизации расстановки датчиков поэтапно определяли особенности распространения волн и характеристики акустических шумов на участке коллектора низкого давления в штатном режиме работы агрегатов. На первом этапе использовали частотные фильтры системы на диапазон 30-200 кГц и соответствующие приемники. Уровень шумов при данном частотном диапазоне, приведенный к входу принимающего устройства, составил около 5000 мкВ (42 бВ относительно 1 мкВ). Столь высокий уровень шумов не позволял проводить измерение эмиссии в указанном частотном диапазоне, так как существенно снижался динамический диапазон системы. В связи с этим на втором этапе был использован диапазон 200-500 кГц, и уровень акустических шумов составил около 10 мкВ (20 бВ), что предпочтительнее при проведении акустических измерений. С помощью регистратора РАС-ЗА были записаны реализации шумов в частотных полосах 30-200 и 200-500 кГц, на основе которых получили частотный спектр шумов на объекте в суммарной полосе 30-500 кГц. Анализ спектра показал, что наиболее эффективным является использование полосы частот 100-500 кГц. [c.201]

В [139] отмечается, что АЭД подземных коллекторов можно с успехом проводить даже при значительном уровне механических шумов. Однако для этого необходима соответствующая адаптация аппаратуры. В случае оптимизации частотной полосы системы измерения эмиссии можно осуществлять линейную локацию источников при расстоянии между датчиками акустической антенны 10-15 м. [c.202]

Под воздействием электрической и акустической колебательных систем в преобразователе возникают два максимума, которые сливаются при Qa — = Qq, где Qa — акустическая добротность пьезопреобразователя. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается для преобразователя с демпфером и четвертьволновым протектором, обеспечивающим просветление границы ЦТС —вода. [c.214]

Для акустических расчетов частотный диапазон делят на восемь октавных полос. Полученные результаты относят к среднегеометрическим частотам f октавных полос, которые находят из выражения [c.33]

Излучаемая в окружающее пространство акустическая мощность шума пограничного слоя на обтекаемых поверхностях подчиняется тем же законам, что и акустическая мощность вихревого шума, т. е. пропорциональна шестой степени скорости потока и квадрату геометрических размеров поверхности. Спектр этого шума непрерывен в широкой полосе частот. [c.150]

Зависимость коэффициента преобразования от частоты называют амплитудно-частотной характеристикой (АЧХ) преобразователя. В качестве параметров АЧХ принимают следующие величины рабочую частоту /, соответствующую максимальному значению коэффициента преобразования Кии и предопределяющую достижение максимальной чувствительности пьезоэлектрического преобразователя (ПЭП) полосу пропускания Af = h—f , где /i и /а — частоты, при которых Кии уменьшается на 3 дБ (0,707) по сравнению с максимальным значением при излучении либо приеме или на 6 дБ (0,5) в режиме двойного преобразования (совмещенном). Чем больше полоса пропускания, тем меньше искажение формы излученного и принятого акустического импульса, меньше размеры мертвой зоны, выше разрешающая способность и точность определения координат дефектов. Расширить полосу пропускания можно путем уменьшения электрической добротности Qa или увеличения акустической добротности Qa. однако при этом снижается чувствительность. Применяя четвертьволновой просветляющий слой и подбирая оптимальное демпфирование, удается расширить полосу пропускания, одновременно повышая чувствительность, так как протектор снижает акустическую добротность за счет отвода энергии ультразвука в сторону изделия. Высокая чувствительность в сочетании с широкой полосой пропускания достигается при Qg = Q а 2. .. 4. [c.134]

В табл. 3.4 приведены экспериментальные данные по сравнительной эффективности преобразователей с неоднородным электрическим полем [44]. Все преобразователи обладают широкой полосой пропускания, о чем свидетельствуют форма и длительность акустического импульса, не превышающая, как правило, одного периода. Эффективность преобразователя увеличивается при уменьшении среднего расстояния между торцовым и боковым электродами, что объясняется повышением напряженности электрического доля вблизи торцового электрода. Однако уменьшение площади поперечного сечения пьезоэлементов приводит к возра- [c.162]

Контроль кромок осуществляют теневым методом. Каждый акустический блок (контроля левой и правой кромки) состоит из излучающего и приемного преобразователей, примыкающих с зазором до мм к верхней -и нижней поверхностям полосы. Каждый преобразователь разделен на восемь секций размером 5x6 мм. Излучающие секции с помощью генератора и электронного коммутатора возбуждаются поочередно. Дефект значительной ширины обнаруживается несколькими секциями, протяженный дефект фиксируется в течение нескольких периодов. [c.380]

Ниже на примере изгибных волн в упругой полосе излагаются основные закономерности и особенности распространения волн в твердых волноводах, а также освеш ается ряд малоисследованных проблем, с которыми приходится сталкиваться при расчете машинных конструкций, являющихся акустическими волноводами. [c.191]

Исходный сигнал акустического давления задается при помощи низкочастотного генератора 15, имеющего приблизительно равномерную спектральную плотность. Этот сигнал, предварительно усиленный, поступает на вход 1/з-октавных или других узкополосных фильтров. Пройдя предусилитель напряжения, аттенюатор и суммирующее устройство, имеющиеся в блоке фильтров 14, сигнал поступает на усилитель мощности 16 и далее в обмотку катушки исполнительного устройства золотника гидравлического цилиндра вибровозбудителя 12 или в обмотку катушки электродинамического привода, отслеживающих параметры моделируемого процесса. Спектральная плотность электрического аналога звукового давления в полосах может быть изменена соответствующей настройкой коэффициентом усиления полосовых фильтров. [c.455]

При этом уровень акустической мощности в Ve-октавных полосах частот определяется по формуле [c.455]

Для точного определения частотных составляющих шума, например при исследовании акустического шума, производимого машинами и механизмами, используют стационарные системы с узкополосными анализаторами двух типов с постоянной относительной и с постоянной абсолютной шириной полосы пропускания. [c.458]

Полосу частот, выбранную для наблюдения сигналов эмиссии, устанавливают с помощью фильтров 3. При определении полосы частот принимают во внимание спектр шумов и затухание акустических волн. Полосу наблюдаемых частот обычно выбирают в пределах 50 кГц — 2 МГц. Иногда из-за высокого уровня окружающих шумов требуется принимать особые меры. Например, при циклических испытаниях вход системы контроля запирается в те интервалы времени, когда шумы испытательной системы максимальны. [c.503]

В работах [115, 121] приведены описания оптико-акустического метода лазерной спектроскопии, основанного на измерении изменения давления газовой смеси, находящейся в замкнутом объеме камеры спектроскопа. С помощью этого метода можно получать наиболее точную информацию о малых концентрациях таких стабильных изотопов, как , B, В N, N, входящих в состав сложных молекул. Метод позволяет осуществлять не только измерение абсолютных концентраций, но и контроль за их малыми вариациями, которые удается регистрировать на основе компенсационного метода измерения с использованием лазерного излучения на двух частотах, совпадающих с полосами поглощения соответствующих изотопов. Измерение относительного содержания изотопов в газовой смеси заключается в сравнении оптико-акустических сигналов двух каналов, в одном из которых находится исследуемая смесь изотопов, а в другом — эталонная. Подобный метод позволяет измерять относительные вариации изотопных отношений до 10 %. Предельная чувствительность метода определяется степенью стабилизации лазера [c.222]

Для того чтобы убедиться в том, что шаг по частоте, использованный в опытах, достаточно мал, и можно поймать любые резонансные пики, необходимо также определить амплитудно-частотные характеристики акустического резонанса. Ширина частотной полосы, соответствующая реакции, составляющей 50% резонансной, считалась адекватной мерой минимального требуемого шага. [c.451]

Корпус АС прямоугольной формы изготовлен из алюминиевого сплава методом литья под давлением. На лицевой панели, вдоль вертикальной оси симметрии расположены НЧ и ВЧ головки громкоговорителя. Головки НЧ и ВЧ спереди защищены перфорированными металлическими сетками. Головка ВЧ установлена в коническом углублении лицевой панели, которое играет роль ру-порка, улучшающего характеристики этой головки. Кроме того, на лицевой панели имеется шильдик с названием системы. Внутри АС, на печатной плате, установлены электрические фильтры, обеспечивающие электрическое разделение НЧ и ВЧ полос акустической системы. Печатная плата с фильтрами крепится внутри к задней стенке АС. [c.86]

Характер спектральной характеристики ПЛЭ в общем случае определяется тем, относится ли ПЛЭ к тепювым (термоэлементы, болометры, пневматические, оптико-акустические, пироэлектрические ПЛЭ) или к фотоэлектрическим (фоторезисторы, фотодиоды, фототриоды, фотоэлементы, ЭОП, ФЭУ, телевизионные тр ки). Тепловые ПЛЭ неселективны спектральная чувствительность идеального теплового ПЛЭ постоянна во всем оптическом диапазоне (X) = onst. Однако у реальных ПЛЭ спектральный диапазон чувствительности ограничен, например, спектральной полосой пропускания оптических фильтров, используемых как элемент конструкции ПЛЭ. Поэтому спектральную характеристику даже идеализированного теплового приемника сл дует записывать [c.66]

Формулы для расчета относительной амплитуды д/ 2 эхо-сигналов от моделей дефектов приведены в табл. 11. При контроле прямым преобразователем 2 = Я/а ба = б/а D = 1, а при контроле наклонным — 2= Я/г и 6а = 6/2- Формулы справедливы для отражателей, размеры которых меньше размеров неоднородностей акустического поля преобразователя. Это означает, что изменение амплитуды поля излучения-приема преобразователя не должно превышать 20 % в области, соответствующей диаметру d диска, длине I короткого цилиндра или ширине / полосы. Значения максимально допустимых диаметров сферы и цилиндра, для которых справедливьГ приведенные формулы, значительно больше, но точно не установлены. [c.230]

Эхо-метод применяют для обнаружения грубых дефектов в слитках из различных металлов и сплавов, предназначенных для изготовления ответственных изделий. Простая форма слитка благоприятствует контролю. Однако слитки имеют крупнозернистую структуру, что требует снижения частоты и снижает чувствительность метода контроля. Слитки из углеродистой стали могут быть прозвучены на толш,ину до 1 мм при частоте 0,25— 1 МГц. Слитки из легированной стали прозвучиваются значительно хуже. Слитки из титановых и алюминиевых сплавов могут быть проконтролированы на глубину более 1 м при частоте 1 —1,5 МГц. Для обеспечения акустического контакта вдоль боковых поверхностей слитка зачищают полосы шириной 50—70 мм от окалины и других неровностей. [c.256]

С целью гашения свободных колебаний пьезопластины, уменьшения длительности зондирующего импульса и расширения полосы пропускания с ее нерабочей стороны приклеивают демпфер. Для обеспечения указанных условий материал демпфера должен обладать акустическим сопротивлением, близким к волновому сопротивлению пьезопластины, и большим коэффициентом затухания. Выполнить одновременно оба требования достаточно сложно. Например, если демпфер изготовлять из латуни или бронзы, акустическое сопротивление которых примерно такое же, как пьезокерамики, не удается эффективно гасить сигналы, излученные в сторону демпфера. Пьезопреобразователи с такими демпферами наиболее оптимально использовать в режиме приема, в частности при приеме сигналов акустической эмиссии. [c.142]

Внешние электрические и акустические шумы имеют свои частотный спектр, не связанный со спектром полезного сигнала, поэтому их подавлению способствует сужение полосы частот при нимаемых дефектоскопом. [c.279]

Для контроля полосы толщиной 4. .. 5 мм и шириной 1700 мм применяют установку УД-65ЭТ (ВНИИНК), являющуюся составной частью АСУТП стана 1420 Выксунского металлургического завода. Она состоит из электронно-акустической части, средств транспортирования листа и устройств обработки и регистрации информации. Электронно-акустическая часть состоит из двух функционально законченных блоков электронной стойки и двух акустических блоков контроля продольных кромок полосы электронной стойки и двух акустических блоков контроля центральной части полосы. [c.380]

R основу контроля центральной части положен импульсный ах1 -метод с помоп].ью нормальных волн моды Sy. Контроль проводят с помощью двух расположенных со смещением от центра преобразователей, каждый из которых излучает УЗ-колебания в направлении, перпендикулярном оси и кромкам полосы. Информативными параметрами являются амплитуда и время импульсов, отраженньлх от дефекта и кромки. Информация со всех преобра-зовагелей поступает в ЭВМ, обрабатывается и фиксируется на регистраторе. На ленте отмечаются амплитуда, координаты и протяженность дефектов, а также сведения о наличии акустического контакта. Полученная информация позволяет проводить оптимальный раскрой полосы, цель которого — выделение бездефектного участка полосы. [c.380]

ВИЯХ МОНОТОННОГО нагружения опре-деляется соотношением N Л Л " при пластической деформации N = = а д, откуда N — adVJdi, где А, а, т параметры, характеризующие объект контроля Уд — объем материала, подвергнутого пластической деформации. Энергия, освобождаемая при дискретном перемещении трещины, пропорциональна квадрату амплитуды акустического сигнала Современная аппаратура позволяет обнаруживать сигналы от уста лостных трещин, развивающихся со скоростью Ш . ..1Сг м/цикл Приведем некоторые результаты исследований, показывающих возможности способа [14]. Исследовали параметры АЭ при по вторпо-статическом нагрул<ении надрезанных образцов из стали марок ЗОХГСА и ЗЙХГСНА при развитии усталости, обусловленной циклическим нагружением. Плоские образцы в закаленном состоянии подвергали циклическому растяжению (коэффициент асимметрии цикла 0,2 частота 0,3 Гц). Регистрировали суммарный счет N, пиковые амплитуды сигналов и их распределение. Рабочая полоса пропускания ограничивалась сверху частотами 200. .. 250 кГц при уровне дискриминации 1 В. Резонансная частота пьезопреобразователя /,, 3 == 250 кГц. Деформацию образца измеряли растровым фотоэлектрическим преобразователем с чувствительностью 1 В/мкм. [c.448]

Среднеквадратичный уровень акустического сигнала — наиболее часто используемый признак. Принципиальная схема прибора состоит из двух главных блоков полосового фильтра и квадратичного вольтметра. Очевидно, что мощность акустического сигнала зависит от параметров деталей и их взаимодействия, т. е. является функцией внутреннего состояния машины. Однако если брать средние уровни по большому отрезку времени и в широкой полосе частот, то уровни, соответствующие различным состояниям, будут плохо отличимы. Чтобы сделать это отличие ощутимее, уменьшают время усреднения или ограничиваются диапазоном частот, где разница в спектрах состояний наибольшая. Обычно измерения проводят в узких полосах на некоторых характерных для данной машины частотах (оборотной, зубцовой, циклической и т. п.). Среднеквадратичный уровень (или амплитуда) такой составляющей характеризует качество изготовления и сборки определенного узла машины или механизма. Такие приборы часто предлагается использовать для разбраковки готовых изделий. [c.26]

В этом параграфе описан метод определения вкладов нескольких работающих машин в вибрационное поле нрисоединен-ных конструкций, когда ни один из источников не может работать автономно [58]. В этом случае, как это следует из результатов предыдущего параграфа, необходимы дополнительные сведения относительно частотных характеристик рассматриваемой системы. На практике трудно делать какие-либо достоверные оценки этих величин на отдельных частотах. Так, для двух одинаковых машин, установленных зеркально симметрично на некоторой конструкции, едва ли будут точно выполняться соотношения (4.35) ввиду небольших естественных отклонений от симметрии. Даже малое смещение частоты одного из местных резонансов несущей конструкции может значительно исказить равенство (4.35) в этой частотной области. Поэтому оценки переходных характеристик целесообразно делать в достаточно широких полосах частот, где местные отклонения частотных характеристик мало сказываются на поведении интегральных переходных характеристик. Кроме того, измерения в полосах частот мало чувствительны к небольшим изменениям режима работы машины (изменения нагрузки, случайные рхзмеиония частоты вращения вала и т. п.), в то время как они существенно сказываются на точности измерения спектральных характеристик, в частности взаимных спектральных плотностей машинных сигналов. По этим причинам в приводимом нин e методе разделеиня источников, основанном на оценках переходных характеристик между машинами, мы будем оперировать сигналами, получаемыми из реальных машинных акустических сигналов путем пропускания через фильтры с шириной полосы А(в, а характеризовать эти сигналы будем величинами, относящимися ко всей частотной полосе (среднеквадратичными значениями, коэффициентами корреляции). Вопрос о выборе полосы Асо будет рассмотрен в конце параграфа. [c.128]

Сверху щита установили дополнительный щит высотой 70 см для мнемосхем (рис. 28). Потолок во всем помещении сделали горизонтальным, подвесным, на металлическом каркасе. Поверхность подвесного потолка облицевали перфорированными акустическими шлаковатными плитками размером 50x50 см. Подвесной потолок прорезали широкой полосой, в которой установили светильники дневного света. Заподлицо с акустическими плитами эту полосу закрыли матовой гофрированной поливинилхлоридной пленкой. Такое устройство потолка дает возможность наилучшим образом осветить щит с приборами. Освещенность в этом случае достигает 1000 лк. В остальной горизонтальной части потолка установили светильники типа ОСП-2. Светильники встроили в потолок и расположили вдоль помещения в шахматном порядке. Освещенность этой части помещения достигает 350 лк. Пространство между щитом для мнемосхем и потолком закрыли гофрированным алюминием или пластиком, в котором предусмотрели установку вентиляционных решеток. [c.76]

Коэффициенты звукопоглощен и я выходных отверстий согласующих устройств существенно выше коэффициентов звукопоглощения внутренних поверхностей камеры. Эти коэффициенты, как и коэффициенты звукопоглощения отверстий для выхода воздуха в глушитель, зависят от частоты. Суммарная акустическая мощность источников шума в соответствующих частотных полосах должна быть распределена на минимальное количество согласующих устройств. При этом должна достигаться высокая эффективность излучения звука рупором, условием выбора геометрических размеров которого является а > с/(/крЯ), где а — размер выходного сечения рупора с — скорость звука /кр — критическая частота рупора — частота, ниже которой эффективность излучения резко падает. [c.447]

Примерная структурная схема такой системы показана на рис. 3. Если применяют электропневматические генераторы, исходный сигнал звукового давления задается генератором белого шума S, имеющего полосу частот 20 Г ц — 20 кГц. Из этой широкой полосы при помощи фильтров устройства 9 выделяют ряд более узких полос, чаще всего i/з-октавных. В каждой из полос уровень сигнала может регулироваться в пределах 40—60 дБ. Просуммированный на выходе фильтров формируемый сигнал поступает в параллельно включенные усилители мощности генераторов звука—сирен 3, 4, 5, создающих акустическое ноле в боксе камеры 6. Акустическая мощность генератора завпсит от глубины модуляции воздуха и определяется в основном расходом и перепадом давления на входе и выходе модулирующего клапана. Поэтому в каждом генераторе предусмотрен независимый канал управления сжатым воздухом, включающий обычные для воздухораспре- [c.448]

В качестве датчиков обратной связи в системе регулирования используют микрофоны 13, устанавливаемые в контрольных точках бокса. Для ввода в систему регулирования сигналы, поступающие от микрофонов, усиливаются и усредняются и, пройдя коммутатор 16, поступают в полосо вой анализатор спектра 15, аналогичный по составу анализатору устройства 9. Пройдя среднеквадратический детектор 17 уровни сигнала в полосах с помощью мини-ЭВМ сравниваются с заданными уровнями, в результате чего вырабатывается сигнал корректировки, поступающий на усилители задающих фильтров устройства 9, благодаря чему автоматически поддерживается уровень звукового давления в камере. Достаточно хорошее приближение к заданным характеристикам акустического нагружения можно получить при использовании десяти микрофонов. Одно из основных достоинств такой автоматической системы регулирования — быстрота настройки на требуемый режим испытания объекта. Однако необходимый объем информации об условиях акустического нагружения объекта испытаний и поведения его при воздействии акустического поля требует значительно большего числа измеряемых параметров. Обычно требуется измерять звуковое давление, деформацию и вибрацию. Для этого в комплекс технологического оборудования (рис. 4) камеры включают систему сбора, измерения и обработки данных. Эта система позволяет контролировать средние квадратические значения измеряемых величин в ходе эксперимента, регистрировать процессы на магнитной ленте и затем обрабатывать их на анализаторах с высокой разрешающей способностью. Как показано на схеме, сигналы от соответствующих датчиков перед входом в усилитель при помощи устройств 4, 5 проверяются на отсутствие помех и неисправностей измерительных цепей. С выхода каждого из усилителей 6 сигнал подается на квадратичный вольтметр 13, показания которого фиксируются на цифропечатающем устрой- [c.449]

Измерительные микрофоны должны быть откалиброваны на ожидаемые уровни звукового давления в полосе рабочих частот генератора.По данным измерений номинальную акустическую мощность определяют по средним значениям уровня звукового давления на мерном участке трубы. Результаты измерений представляются в виде спектра и в виде дискретных значений. При работе на синусоидальном сигнале номинальная мощность должна соответствовать среднему арифметическому уровней звукового давления в заданном диапазоне частот. При широкополосном спектре номинальная мощность должна соответствовать общему уровню звукового давления, возбуждаемого генератором, работающим при наиболее широкой полосе частот в виде белого шума и при активной нагрузке. Эта номинальная мощность должна соответствовать средним значениям звукового давления, измеренного в 1/а-октавных полосах частот по всему рабочему диапазону. [c.455]

В СССР разработана система управления акустическими установками СУАУ, предназначенная для анализа, формирования и автоматического поддержания спектра акустического шума в Va-октавной полосе частот. Эта система используется в акустических лабораториях для испытания изделий на воздействие акустического шума. Вместе с усилителем низкой частоты и источниками мощного шума система управления акустическими установками образует ьамкнутую управляющую систему, которая позволяет проводить параллельное задание и анализ акустического шума с индикацией результатов измерения в реальном масштабе времени на экране и цифровом табло и вывести информацию на ЭВМ. Система позволяет также запоминать [c.459]

На рис. 86 приведены энергетические спектры акустических возмущений. Спектральные данные представлены в виде отношения средней энергии колебаний на единицу ширины полосы частот к квадрату скорости основного потока. Спектр минимальной интенсивности дает максимальное значение критического числа Рейнольдса. Возрастающее влияние акустических возмущений совпадает с наличием пиков энергии при последовательно уменьшающихся частотах. Основное влияние на критическое число Рейнольдса оказывают спектры f и G (в отличие от спектра А), в которых отсутствуют дискретные пики. Существенная разница во влиянии спектров В я Е объясняется тем, что переходом управляют какие-то компоненты спектра Е более низкой частоты. Экспериментальные работы по исследованию влияния колебаний на гидродинамику турбулентных потоков в каналах тоже показали, что при наличии наложенных регулярных колебаний скорости взаимодействие турбулентных пульсаций с наложенными регулярными колебаниями возможно в том случае, когда частота наложенных регулярных колебаний скорости совпадает с частотой турбулентных пульсаций, соответствующей малым волновым числам k = 2лп1и). [c.182]

Для увеличения точности В.-о. г. используется ряд методов. Так, напр., флуктуации интерференционных полос из за рэлеевского рассеяния и невзаимные сдвиги фаз за счёт разности интенсивностей встречных волн могут быть уменьшены при использовании источников излучения с широким спектром — полупроводниковых лазеров или суперлюминесцентных диодов. Влияние невзаимных эффектов из-за изменения двойного лучепреломления в волокне при разл. внеш. воздействиях (механич., тепловых, акустических и пр.) может быть ослаблено при использовании одномодовых световодов (см. Волоконная оптика). Т.к. прямое измерение сдвига интерференционной полосы сильно ограничивает точность и динамич. диапазон, в реальных В.-о. г. применяются более сложные методы регистрации, использующие фазовую модуляцию, фазовую компенсацию, гетеродинные методы и т. д. [c.336]

В прошлом частотный 3. а. проводили с помощью резонаторов акустических, напр, резопаторов Гельмгольца. Набор таких резонаторов с разл. резонансными частотами позволяет проводить частотный 3. а., наблюдая, какие из резонаторов отк,пикаются на звук и с какой громкостью. В настоящее время 3. а. выполняют после преобразования звукового сигнала в электрический с номощью микрофона (в воздухе) или гидрофона (в воде). Применяют либо параллельный, либо последовательный 3. а. В первом случае электрич. сигнал пропускают через набор полосных фильтров с шириной Д/п, где п — номер фильтра, и получают частотный спектр. Наиб, употребительны анализаторы с постоянной относит, шириной полосы Д/п//ср П (/ср — ср. частота фильтра), равной 1, Vs или /в октавы. Совокупность напряжений на выходе фильтров представляет частотный спектр сигнала. В случае нестационарных сигналов спектр характеризуется накопленными за нек-рый интервал времени Т среднеквадратичными напряжениями на выходе фильтров. [c.71]

Л. 3. на поверхностных акустических волнах. УЛЗ и ГЛЗ на поверхностных акустических волнах (ПАВ) получили широкое распространение в качестве микроминиатюрных устройств для обработки сигналов. Ввод ti снятие сигнала здесь осуществляются с помощью встречно-штыревых преобразователей, каждый из к-рых представляет собой решётку в виде ряда противофазных электродов — параллельных полос в основном из алюминия,— нанесённых на поверхность звукопровода из аьезоэлектрика (рис. 4), напр, из кристаллич. кварца [c.595]

ФИЛЬТР АКУСТИЧЕСКИЙ—устройство для выделения из сложного звука звуков определ. полосы частот. Является акустич. аналогом электрич. фильтра. Простейший Ф. а.— резонатор Гельмгольца (см. Резонатор акустический). Ф. а., пропускающие все частоты не выше нек-рой заданной /,р, наз. низкочастотными высокочастотньсе Ф. а. пропускают все частоты выше заданной. Ф. а., пропускающие более или менее узкий диапазон частот между двумя заданными частотами, наз. полосовыми. [c.322]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...