Жидкость кривые

Результаты сравнения представлены на рис. 6.12, где отражены практически все известные опытные данные о росте паровых пузырьков при кипении 11 различных жидкостей (вода, метанол, этанол, толуол, бензол, четыреххлористый углерод, н-пентан, азот, кислород, водород, гелий) в диапазоне давлений 0,005—10 МПа. Зависимости (6.35а) и (6.36) для роста пузырьков в объеме перегретой жидкости (кривые 7 и 2 на рис. 6.12), конечно, не должны описывать опытные данные о росте пузырьков на стенке. Эти кривые не- [c.269]

Как указывалось выше (п. 8.2.3), теплообмен при развитом пузырьковом кипении полностью управляется своими внутренними механизмами и не зависит от скорости вынужденного движения. Однако это не означает, что вынужденное движение вообще не влияет на закономерности кипения. Прежде всего с ростом скорости течения жидкости Wq возрастает коэффициент теплоотдачи однофазной конвекции и, следовательно, при неизменной плотности потока q уменьшается перегрев стенки относительно. Это приводит к тому, что начало кипения в потоке жидкости происходит при тем больших q, чем выше скорость жидкости. Эта закономерность хорошо видна из рис. 8.5, на котором представлены сглаженные опытные зависимости q(AT), полученные одним из авторов [17]. Теплообмен происходил на омываемой потоком воды плоской пластине при давлении 3,92 бар. Кривая 1 соответствует кипению при свободном движении (в большом объеме). В условиях обтекания пластины потоком воды до начала закипания коэффициент теплоотдачи не зависит от плотности теплового потока и целиком определяется скоростью жидкости (кривые 2, 3, 4). С ростом теплового потока при постоянном а, растет температура стенки, и при некотором значении [c.355]

Для ньютоновских жидкостей кривые течения носят линейный характер, описываются уравнением (4. Г) [c.286]

Рассмотрим характер изменения плотности теплового потока от перегрева жидкости (кривая кипения). [c.301]

На фиг. 35 представлены две кривые кривая 1 получена при резании с использованием охлаждающей жидкости, кривая 2 при резании без охлаждающей жидкости. Из фигуры видно, что при резании на скоростях до 100— [c.119]

На графике фиг. 1-6 кривая а показывает, как изменяется количество тепла, сообщаемого воде до поступления ее в котлоагрегат (в регенеративных подогревателях турбины) кривая в показывает изменение теплоты жидкости, кривая г—теплосодержания насыщенного пара и кривая д— 18 [c.18]

Тогда для частной задачи прохождения пульсаций с одной стороны в [35] приведены простые выражения для распределения интенсивности и спектральной плотности пульсаций, которые использовались для исследования некоторых конкретных систем. На рис. 2.6 приведены зависимости отношения интенсивности пульсаций в середине стенки и в жидкости для ртути и воды, из которых следует, что с уменьшением числа Био и с увеличением в спектре доли высоких частот затухание пульсаций происходит интенсивнее. При этом расчетные кривые и экспериментальные точки хорошо согласуются. При наличии статистических характеристик пульсаций жидкости кривые рис. 2.6 могут использоваться для оценки долговечности. На рис. 2.7 представлены кривые спектров [c.19]

Однако многочисленные вискозиметрические измерения показали, что очень узкий класс жидкостей подчиняется реологической формуле (1-10-2), и для многих жидкостей кривые течения имеют нелинейный характер. В этом случае эмпирическую формулу (1-10-2) можно подправить так, чтобы она с какой-то степенью точности аппроксимировала нелинейные кривые течения. Например, вместо (1-10-2) можно записать [c.79]

Модуль объемной упругости находится в прямой зависимости от химического состава жидкости. Кривые, приведенные на рис. IV.11, свидетельствуют о том, что модуль объемной упругости у различных жидкостей может отличаться приблизительно на два десятичных порядка. Наибольшей сжимаемостью [c.116]

На рис. 4 и 5 для фиксированных ю = 0.95 и В = 0.5 приведены результаты расчета при разных Тю и Т3 на рис. 4 — ударные адиабаты, на рис. 5 — решения задачи об отражении ударной волны от твердой стенки. Прямая линия на рис. 5 изображает аналитическое решение задачи об отражении ударной волны от стенки для несжимаемой жидкости. Кривые 1-6 отвечают таким значениям темпера-тур Тю [c.732]

Для некоторых неньютоновских жидкостей кривые течения в двойных логарифмических координатах симметричны относительно точки перегиба. Это крайне важное обстоятельство, так как оно показывает, что для полного описания вязкостных свойств такого рода неньютоновских жидкостей одинаково важное значение имеют как наибольшая, так и наименьшая вязкости. Кроме того, отсюда же следует, что точка перегиба на кривых течения и вязкостно-скоростных кривых может определяться из соотношения Ig г = 4 Об + Ig Лн.и). где ri —вязкость, отвечающая точкам перегиба этих кривых. С другой стороны это открывает возможность нахождения когда известны Пп и [c.120]

Подобная картина наблюдается и при других подачах, причем чем больше подача, тем меньше скорость резания, при которой пропадает эффект от применения жидкости (кривая АА). [c.93]

Рассмотрим движение отдельной частицы жидкости кривая, которую эта частица описывает во время движения, называется траекторией. Направление движения частицы обязательно должно быть касательным к траектории, так что траектория касается линии тока, проходящей через мгновенное положение частицы, когда она описывает траекторию. [c.17]

Рис. 5.13. Коэффициент момента сопротивления См диска, вращающегося в неподвижной жидкости кривая (1) соответствует ламинарному течению [формула (5.56)], а кривые (-2) и (5) — турбулентному

Положительный эффект от применения смазывающе-охлаждающей жидкости уменьшается и при повышении скорости резания (фиг. 88). Если при скорости резания 3,7 м мин (подача 0,04 мм об) уменьшение силы Р составляет 40%, то при скорости 93 м мин это уменьшение составляет 6%. Подобная картина имеет место и при других подачах, причем чем больше подача, тем меньше скорость резания, при которой пропадает эффект от применения жидкости (кривая АА). Объяснение влиянию скорости резания на силу Р можно найти на стр. 89. [c.115]

Для упрощения расчетов давления жидкости кривую 1 (рис. 44) можно заменить прямой линией 3, все значения которой будут выше минимально необходимых в интервале относительной толщины s/d = 0,05- 0,17. Наибольшее завышение давления жидкости в этом случае будет составлять до 20%. Можно также пренебречь изменением относительной толщины стенки изделия в процессе штамповки. Тогда для практических расчетов. требуемого давления жидкости q при штамповке деталей с отводами из труб с относительной толщиной стенки s/d 0,05 -Ь -f- 0,17 можно использовать зависимость [c.124]

Следовательно, точка Рд является инверсионной. В области перегретого пара можно получить любое количество точек инверсии (Р о , Р о и т. д.) для данного вещества. Если продолжить изобару в область жидкости (кривая Sj-fo). аналогичным образом можно получить точку инверсии F . Значит для каждого значения давления существует две точки инверсии одна в области перегретого пара Р , а другая в области жидкости Fq. [c.268]

Рис. 6-4. Зависимости кинематической вязкости от температуры для трансформаторного масла (кривая 1) и кремнийорганическо11 жидкости (кривая 2)

На рис. 31 показана зависимость т]об. отн аксиально-поршне-вого насоса при различных загрязнениях жидкости АМГ-10 от продолжительности испытания при давлении 220 кгс/см и максимальной частоте вращения 2200 об/мин, загрязнитель — электрокорунд твердостью 2290 кгс/м . Кривая / показывает изменение Tloe. отн на очищенной рабочей жидкости, кривые 2, 3 V. 4 — на жидкостях, загрязненных частицами электрокорунда размерами 1—3 7—13 и 20—30 мкм соответственно. [c.123]

На рис. 14.1 приведены кривые течения неньютоновских вязких >иадкостей. Кривая 1 соответствует вязкопластичной жидкости, кривая [c.204]

Результаты, полученные Беннетом для давления 35 ата (фиг. 10), можно сравнить с результатами настоящего исследования, полученными для труб максимальной длины и максимальных входных температур жидкости (кривые 9 па фиг. 7). За исключением перехода от пузырькового режима течения к кольцевому, наблюдавшегося нри высоких скоростях течения, полученные в Харуэлле данные достаточно хорошо согласуются с результатами настоящего исследования. [c.45]

Схема проточной части насоса представлна на рис. 5.10. Здесь показан примерный характер изменения давления транспортируемой жидкости (кривая 1) и рабочего пара (кривая 2) и их однородной смеси (кривая 3) по длине проточной части. При этом полагается, что при работе парового сопла в расчетном режиме давление пара на выходе из него (сечение 1-Г) равно давлению жидкости в том же сечении и остается одинаковым в конической камере смешения насоса и равным давлению насыщения при температуре смеси. [c.112]

На рис. 1-17, представлена диаграмма смеси, состоящей из 60% метана и 40% пропана. Для этой смеси точка К, в которой тождественны паровая и жидка я фазы, имеет. параметры ркр=95,7 ата и кр = Э1,ГС. При тем1пе рату,рах ниже Э1,1°С изменение состояния смеси. (например, при температуре 25° С — линия аб) будет идти обычным порядком. Начиная от точки а, на кривой сухого насыщенного naipa (кривая BNK) при давлении 31,S ата и. выше до точки б на кривой жидкости (кривая АбК) будет происходить непрерывное увеличение жидкой и уменьшение паровой фазы. В точке а—сухой насыщенный пар, а в точке б — чистая жидкость. При температурах, начиная с /= = 31,1° С до t=4 ° , изменение состояния будет происходить иначе. Например, при температуре 35° С — по линии def. [c.20]

В среднем объемный модуль упругости большинства масел минерального происхождения при атмосферном давлении и температуре 40° С приблизительно равен 17 000 кПсм и уменьшается при температуре 200° С до величины 10 000 кПсм модуль синтетических (силиконовых) жидкостей уменьшается при этих условиях от 10 000 до 4500—5000 кПслЕ. Сравнительные опытные данные по зависимости объемного модуля упругости от температуры при давлении 210 кПсм для минерального масла (кривая а), применяемого в гидравлических системах, и силиконовой жидкости (кривая Ь) приведены на рис. 1.8. [c.27]

В табл. 1.3 приведены значения то> /I некоторых масел и жидкостей [35, 52]. Из нефтяных масел наименьшие модули и имеют масла парафино-нафтенового класса (кривые 1 и 2 на. рис. 1.12). Наименьший модуль из всех рабочих жидкостей имеют полисилоксановые жидкости (кривая 3 на рис. 1.13, а). Так, при 20 °С для этих жидкостей и о = 910 МПа Xjy — [c.24]

На рис. IV, 4 показано изменение числа адгезии во времени при воздушном запылении (кривые 1) и оседании из жидкости (кривые 2)При двухминутной экспозиции в случае воздушного запыле-ния адгезия достигает максимума, причем с увеличением времени пребывания запыленной поверхности в жидких средах до 30 мин адгезия уменьшается. С увеличением времени до 60 мин и более адгезия практически не изменяется. При оседании частиц в жидкости (кривые 2) наблюдается обратная картина с увеличением времени нахождения подложки в жидкой среде адгезия растет максимальное значение адгезии в этом случае примерно соответствует минимальной адгезии при воздушном запылении. [c.112]

Жидкости. В табл. 4 и 5 приведены вычисленные значения физических характеристик для нескольких жидких металлов, воды, некоторых органических жидкостей п с .геси расплавленных солей. Физические свойства взяты для температуры 80 С. Не-ско.лько более высокие температуры дали бы немного меньшие значения физической характеристики. На фиг. 36 изображено изменение физической характеристики с температурой для воды в диапазоне от 0° до критической температуры. При температурах, близких I к )итг.ческ011, значение физической характеристики стремится к нулю. Для других жидкостей кривые и.меют, пов1тдимому, подобную же форму. [c.132]

Ориентировочная диаграмма состояния системы по Ингерсону с сотрудниками [1] приведена на рис. 135. Характерна обширная область расслаивания двух несмешивающихся жидкостей. Крив ая [c.136]

Значение абсциссы любой из точек каждой из пограничнык кривых, отделяющих область двухфазного состояния вещества от области однофазного состояния, представляет собой удельный объем соответствующей равновесно сосуществующей фазы. Так, кривая КСО определяет объем насыщенного пара у" кривая АК — объем V жидкости, находящейся под давлением своих насыщенных паров, т. е. кипящей жидкости кривая АЕ — объем жидкой фазы, находящейся в равновесии с твердой фазой, и кривая РЮ — объем кристаллической фазы. Из хода кривых КСО и АК видно, что с ростом температуры объем кипящей жидкости у увеличивается, а объем насыщенного пара V" уменьшается в точке К оба О бъема V и и" становятся равными друг другу. [c.111]

Для ньютоновских жидкостей кривые течения носят линейный характер, описываются уравнением т=г)у и на графике изображаются прямой линией, проходящей через начало координат (рис. ПО, линия 2). Вязкость этих жидкостей определяется углом наклона прямой реограммы к горизонтальной оси q= i ga=т/7 и является единственной постоянной, п-олноетью определякущей реологические свойства жидкости при данных температуре и давлении независимо от градиента скорости. Подчеркнем, что именно об этой ньютоновской вязкости щла речь в 4 и что именно она входит во все установленные ранее расчетные зависимости и уравнения. [c.210]

Для ньютоновских жидкостей кривые течения носят линейный характер. Они описываются уравнением (1.13) и изображаются на графике прямыми линиями, проходящими через начало координат (рис. 7.1). Вязкость этих жидкостей определяется углом наклона соответствующей прямой реограммы к горизонтальной оси [c.241]

Так, кривая КСО определяет удельный объем насыщенного пара ь", кривая АК — удельный объем ь жидкости, находящейся под давлением своих насыщенных паров (т. е. кипящей жидкости) кривая объем жидкой фазы, находящейся в равновесии с твердой фазой, и кривая Р80 — объем кристаллической фазьи. Из хода кривых КСО и АК видно, что с ростом температуры удельный объем кипящей жидкости V увеличивается, а удельный объем насыщенного пара у" уменьшается. [c.76]

Для приближенного расчета ф в) можно использовать теоретические результаты для плоского сжимаемого стока. На рис. 2.20 приведены зависимости ф в), полученные по данным работы [Ball K.O.W., Korkegi R.H., 1968]. Для нахождения расхода по этим данным использовались, как формула (16) — кривая 1, так и формула для стока в сжимаемой жидкости — кривая 4. Можно видеть, что отсутствие сведений о форме канала приводит к заметной неопределенности в интерпретациях экспериментальных данных о величине расхода. [c.69]

На рис. 78, б даны характерные кривые прямая (1) — для ньютоновской жидкости, кривая (2) — для псевдопластической среды, кривая (3) — для дилатантной среды. [c.397]

Если не пренебрегать сжимаемостью жидкой воды, то подынтегральное выражение становится отрицательным (уменьшается потенциальная часть внутренней энергии и затрачивается работа на процесс сжатия). Поэтому в этом случае < О и точка а лежит левее точки О (рис. 109, б). В точке а должна начинаться изобара подогрева воды от 0° С. Конец изобары (точка Ь) должен находиться на нижней пограничной кривой. Поэтому изобара а-Ь должна идти вверх и вправо, поскольку увеличивается температура воды и к ней подводится теплота. Нижняя же пограничная кривая, как уже отмечалось, начинается в точке О и должна проходить также через точку Ь. Таким образом, с учетом сжимаемости жидкости кривая р — onst не совпадает с нижней пограничной кривой. [c.252]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...