Диаграмма неопределенности

Функцию неопределенности часто представляют графически в виде диаграммы неопределенности. Она представляет собой линию Со в плоскости (Ла, х, на которой значение хг принимает некоторое постоянное значение. Это значение может быть взято таким, что [c.129]

Напряженное состояние во всей пластине изображается точкой В диаграммы. Заметим, что вследствие ассоциированного закона течения в этом случае форма искривления пластины остается неопределенной, тогда как под действием распределенной нагрузки вдоль стороны АВ скорость прогиба пластины такова, что момент Mr = М не производит работу, следовательно, d w/dr = Q и плоская поверхность пластины превращается в коническую. [c.528]

В случаях, когда значения параметров в правой части (3.70) неизвестны вследствие неопределенного уплотнения волокон в процессе изготовления материала, коэффициент К может быть найден из уравнений модели материала с использованием начального участка его диаграммы деформирования. [c.79]

Диаграммы Эшби и принципы неопределенности в анализе разрушений [c.97]

Если пластическая деформация является развитой, то упругой составляющей с достаточной точностью можно пренебречь. В этом случае поведение материала описывается диаграммой, изображенной на рис. 10.5. При растягивающих напряжениях, меньших, чем (или сжимающих, меньших а ), деформаций в теле вообще нет. При (Т = а или a = —a j начинается пластическое течение, деформация неопределенна и может неограниченно возрастать. Разгрузка протекает по пути ВС. Другими словами, вся накопленная в теле деформация является пластической. Такую модель называют идеальным жестко-пластическим телом (телом Сен-Венана). [c.727]

Нетривиальное решение ф =т 0 этого уравнения возможно при значении параметра нагрузки р= 1, что соответствует полученной ранее верхней критической силе. Линеаризация уравнения приводит к неопределенности угла наклона ф стержня, вследствие чего утрачивается представление о закритическом поведении системы. На диаграмме сила — перемещение линейному подходу отвечает прямая р = 1, т. е. прямая АВ на рис. 18.62, которая имеет смысл только в малой окрестности точки бифуркации. [c.399]

На рис. 8 изображена диаграмма приспособляемости, построенная по уравнениям (1.10), (1.11) При различных указанных на рисунке соотношениях относительных предельных усилий элементов. Линии 1, 2, 3 делят поле диаграммы на три области в области А имеет место приспособляемость, в области В — знакопеременное течение, в области С — прогрессирующее разрушение. Заметим, что в данных условиях сочетание обоих видов пластической деформации возможно только при значении нагрузки, отвечающем границе между областями диаграммы Б и С (линия 5) при этом имеет место неопределенность выделить отдельно знакопеременную и одностороннюю деформации невозможно. Такой неопределенности не было бы при учете температурной зависимости предела текучести. [c.18]

Приведенные результаты ставят вопрос о правомерности использования уравнения (2.5), дающего завышенные значения при определении критических значений 4-интеграла. С другой стороны, использование уравнения типа (2.13) значительно усложняет методику определения 3 , так как требует одновременного проведения измерений раскрытия трещины Кроме того, некоторая условность при экстраполяции -кривой к линии затупления трещины связана с предположением, что Д/ = 5/2, тогда как, согласно исследованиям [53-56], связь между 5 и длиной зоны вытяжки зависит от уровня пластичности сталей. С этой точки зрения и учитывая неопределенность соотношения (2.5), метод определения 3 по максимальной нагрузке на диаграмме Р — Г оказывается более корректным по сравнению с рассмотренным, если при этом момент инициации трещины также соответствует максимальной нагрузке. Такие случаи обычно имеют место при выраженном хрупком разрушении, когда [c.42]

Непоглощающее состояние Oi — диаграммы объектов А и В направлены в случайных направлениях в пределах угловой неопределенности положения объектов или А н В направлены в требуемых направлениях, но сигналы приемниками не обнаружены. Обе станции продолжают сканирование. [c.168]

Рис. 5.2. Неопределенность волнового вектора синусоидальной решетки, записанной в ограниченном объеме L X.Ly X.L (а), и векторная диаграмма, поясняющая выявление брэгговской компоненты в спектре пространственных частот решетки, ограниченной вдоль оси z L , Ly-> оо) (б).

Следует отметить, что в этой диаграмме существует ряд противоречий между величинами Of для некоторых элементов и значениями с и с> приведенными для отдельных изотопов с известной распространенностью. Эти противоречия вызывают соответствующую неопределенность в табулированных величинах ( и о . [c.258]

Укажем в заключение, что в излагаемом методе при рассмотрении матрицы рассеяния на массовой оболочке нет необходимости проводить перенормировку волновой функции. Раскрытие известной неопределенности, возникающей при обрастании внешних линий диаграмм, должно проводиться так, чтобы получился нулевой результат. Это соответствует условию (35), сохраняет унитарность матрицы рассеяния и ведет к правильной перенормировке константы связи, которая осуществляется единым образом, а не по частям, как в обычном подходе. Благодаря этому, а также другим обстоятельствам проведение перенормировки и доказательство перенормируемости в рамках излагаемого метода оказываются более простым делом, чем в обычном аппарате (см. [8, 10, 11]). [c.67]

Уже много лет тому назад исследователи равновесия грунта считали, что они могут рассматривать типы связных грунтов на диаграмме Мора (рис. 15.46), сдвинув начало отсчета напряжений Gn, Тп на графике наибольших главных кругов напряжений вправо в положение Оо. При этом остается более или менее неопределенным, откуда должны начинаться две прямолинейные огибающие кругов напряжений ОВ — от точек В или точек В, и, кроме того, имеется возможность провести окружности OjO ( Ti = a , (12 = сгз = 0) и ОоГ (ai = a2 = 0, аз =—ot) для состояний одноосного сжатия и растяжения, соответствующих пределам [c.580]

Суммы можно подсчитать из обеих диаграмм сил и тогда из последнего уравнения получаем статически неопределенное напряжение стержня X. [c.256]

Пусть, например, дан случай А.2.1 из пункта 3.3.2. При этом неизвестными являются ширина подшипника Ь, радиальный зазор с и условия подачи смазки Тс . Так как имеется один неопределенный параметр, можно выбрать эксцентрицитет (подпункт 6.2.1.5). Тогда ф, с получаются непосредственно, а из рмулы (3.2) находим q. Для этого значения из фиг. 3.46 следует —, а диаграммы фигур 6.19— 6.22 вместе [c.260]

Асинхронное моделирование позволяет обнаруживать любые состязания сигналов. Примерами результатов троичного моделирования с нарастающей неопределенностью могут служить временные диаграммы рис. 5.5, в, на котором видны интервалы неопределенности как результат состязаний сигналов. [c.119]

Замечание о баллистических таблицах. Из сказанного в предыдущем пункте следует, что пока сопротивление остается неопределенным или определено эмпирическим путем (диаграмма Сиаччи), уравнение годографа можно использовать при числовых подсчетах только для приближенного интегрирования. [c.100]

Как показывает диаграмма напряжение —деформация , изображенная на рис. 10.4, для идеально пластического тела взаимно однозначная связь между напряжением и пластической деформацией невозможна. Действительно, после достижения состояния течения (0 = 0 ) пластическая деформация становится неопределенной. Естественно считать, что такой взаимно однознач- [c.734]

Диаграмма Гудмена является очень полезным инструментом конструктора, когда имеются достоверные исходные данные. Если, например, установлено, что компонента действительного напряжения соответствует точке А, то имеется достаточно оснований предполагать, что деталь не выйдет из строя по меньшей мере за 10 циклов. Аналогично в точке В разрушение произойдет при числе циклов, гораздо меньшем, чем 10 . Точки С я D лежат на границах, и с учетом обычно существующего разброса данных по разрушению для них нельзя дать категорического заключения о соответствии требованиям конструкторов, особенно если принять во внимание всю неопределенность остальных факторов. В силу сказанного диаграмма Гудмена зачастую бывает полезной, помогая конструкторам получать довольно безопасные условия нагружения конструкции (точка Л), но ею нельзя пользоваться без некоторой неопределенности при разработке менее безопасных по своему решению конструкций (точка D). На диаграмме (рис. 1.27) это отражено двумя совокупностями предельных линий внутренние границы соответствуют учету неопределенностей конкретной схемы усталостных испытаний, проводимых для построения диаграммы Гудмена (точка D расположена вне этих границ) внешние границы учитывают влияние всех остальных неопределенностей (точка D лежит внутри этих границ). Суммируя сказанное, отметим, что [c.55]

При расчетах каждой формы колебаний следует сначала задаться частотой колебаний. Затем по комплексному модулю упругости, определяемому для материала ЗМ-428А по диаграмме на рис. 7.10, следует найти Ео и цо для заданного параметра формы колебаний (что, конечно, содержит некоторую неопределенность, влияние которой можно оценить путем расчетов для нескольких заданных значений Хпт), и известных значений Ес, he, ho и пт, после чего с помощью графиков на [c.332]

Значительная неопределенность сохраняется в части диаграммы, Nb. Линия ликвидуса Nb на рис. 284 нанесена приблизитель- [c.517]

Оба объекта или один из них могут быть подвижными. Об относительном угловом положении объектов А я В имеется очень грубая информация. Оси диаграмм направленности передающего и приемного устройства объекта А (и соответственно В) ориентированы в Рис. 4.1. Диаграм.мы напра Вленности одном направлении. Луч передатчика приемопередатчиков объектов А и В и диаграмма приемника объекта А и зоны сканирования (Зона, скани- синхронно сканируют в пространстве в. рования объекта В, равная зоне не- пределах неопределенности углового по-определенности углового положения ложения объекта В (то же относится объекта А.) к объекту В). [c.166]

Рис. 4.6. Среднее число шагов процесса (интервалав наблюдения) в зависимости от дальности при различных мощностях ОКГ, различных соотношений сечений диаграмм направленности к сечению зоны неопределенности (/J — случайный поиск, — регулярный поиск)

Большие прогибы стержней. При выводе уравнения линии прогибов (уравнения (d)) Величина максимального прогиба б оставалась неопределенной. Поэтому был сделан вывод, что при Я=Якр стержень может иметь произвольный мальга прогиб это условис представлено на рис. 10,5 горизонтальной прямой. Теория ограни- <йвалась малыми прогибами, Носкольку вместо точного выражения (6.10) для кривизны стержня использовалось приближенное значение w". Для некоторых случаев было получено решение точного дифференциального уравнения (см. Е10.1]) и показано, что в действительности не существует неопределенности в прогибах стержней. Вместо этого оказывается, что для идеального упругого стержня диаграмма зависимости нагрузки от прогиба соответствует штриховой кривой А на рис. 10.5. Если после возникновения больших прогибов напряжения в стержне превысят предел пропорциональности, то график зависимости нагрузки от прогиба будет отклоняться вниз, от кривой А. [c.397]

Наибольшей точности можно достичь нри затяжке по так называемому комбинированному методу, предложенному М. А. Шу-ренко. В этом случае затяжку производят в два этапа вначале определенным крутящим моментом (динамометрическим или предельным- ключом), а затем довертыванием гайки с замером угла ее поворота. Требуемые крутящий момент и угол поворота гайки определяют из диаграммы крутящий момент — угол поворота . Крутящий момент для первого этапа затяжки соответствует начальной неопределенной зависимости этих двух показателей, а 500 [c.200]

Ранее было известно соединение KHg (см. М. Хансен и К. Андерко, т. II [17]). В результате того, что обнаружено соединение KsHg,, возникла необходимость пересмотра принятой Диаграммы (см. М. Хансен и К. Андерко, т. II, рис. 450), тем более что результаты более ранних работ (см. там же [7, 9]) подтверждают некоторую неопределенность в этом интервале концентраций. [c.105]

Неопределенность, связанная с экстраполированием стандартных кривых длительной ползучести e"=f(t) до времен, равных сроку службы is, можно таким образом уменьшить в случае нестареющих стабильных металлов посредством построения прямолинейного участка зависьшости g(u") для значений 8"= onst, приближающихся к величине допустимой деформации ползучести 8 "". Такое построение, производимое на диаграммах, подобных [c.654]

Пример. Расчет статически неопределенной решетчатой системы. Удалением одного стержня приходят к статически определенной главной сетке, для которой можно рассчитать напряжение (для -го стержня) на основании статических методов для данной нагрузки с помощью первой диаграммы сил. Напряжение вынутого стержня равно не нулю, как это предполагалось первоначально при главнай сетке, а равно неизвестной величине X, подлежащей расчету. Напряжение X. лишнего стержня вызывает в стержне напряжение к Т , которое можно определить из второй диаграммы сил и, для которой отпадают все нагрузки решетки, а на месте лишнего стержня предполагается сила растяжения 1 т как единственная внешняя сила для главной сетки. Так как лишний стержень испытывает усилие не 1 т, а неизвестное усилие Хт, то дополнительное напряжение для стержня I составляет и, следовательно, его общее напряжение. [c.256]

При введении в предыдущем разделе концепции молекулярных орбиталей был рассмотрен также порядок расположения орбиталей в двух предельных случаях — в случае объединенного атома (или объединенной молекулы) и в случае разъединенных атомов (или групп атомов). Как было отально показано [22], для двухатомных молекул корреляция орбиталей, у щоствующих В предельных случаях, позволяет оценить порядок расположения 1ы янергии орбиталей, получающихся в промежуточных случаях. Такой же метол может быть применен и для многоатомных молекул, несмотря на то что количественная неопределенность этого метода при переходе к многоатомпым молекулам становится еще большей. Кроме того, для каждого типа молекул здесь необходимо получать свою отдельную корреляционную диаграмму ). [c.317]

Смотреть страницы где упоминается термин Диаграмма неопределенности : [c.207] [c.210] [c.241] [c.16] [c.104] [c.214] [c.38] [c.163] [c.71] [c.727] [c.201] [c.177] [c.65] [c.195] [c.58] [c.389] [c.395] [c.62] [c.362] [c.201] [c.111] [c.119]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...