Малые представления

Малая точечная группа 29 Малые представления 30 Матрица взаимодействия 338 [c.638]

Это явление, о котором прежде не имели ни малейшего представления, всего яснее характеризует способность слабо вогнутых поверхностей к парению, т. е. к такому полету, который происходит без движения крыльями и без сугцественной механической работы со стороны летящего тела. [c.129]

Все изложенное дает лишь малое представление о мощи метода группы перенормировки в теории фазовых переходов и критических явлений. В последние годы появились сотни работ, в которых этот метод применялся к широкому классу задач, относящихся к разным теоретическим моделям, реальным или гипотетическим. Было бы совершенно невозможным делом попытаться отобразить здесь всю эту быстро разрастающуюся область, не исказив состояния дел самым безнадежным образом. Во всяком случае, появилось уже много отличных обзоров на эту тему и еще больше, несомненно, появится. Возможно, стоит отметить и то, что изучение статистической механики беспорядка замещения не сводится целиком к математической теории преобразований подобия. Нас интересует здесь не только асимптотика различных термодинамических функций в непосредственной окрестности критической точки. Поэтому мы вынуждены с сожалением отойти от этой полной очарования темы и закончить главу ). [c.246]

Свойства каждой системы характеризуются рядом величин, которые принято называть термодинамическими параметрами. Рассмотрим некоторые из них, используя при этом известные из курса физики молекулярно-кинетические представления об идеальном газе как о совокупности молекул, которые имеют исчезающе малые размеры, находятся в беспорядочном тепловом движении и взаимодействуют друг с другом лишь при соударениях. [c.7]

Широко применяемый в технике способ построения эллипса по большой АВ и малой D осям представлен на рис. 75, а. [c.43]

На рисунке вверху справа построены также развертки ряда цилиндрических сечений представленного тела. Бесконечно малый объем цилиндрического кольца равен FAr, где F — площадь развертки цилиндрической поверхности. [c.401]

На рис. 337 приведена общая форма зависимости прочности от продолжительности приложения нагрузки при разных температурах. Такого вида диаграммы справедливы для многих металлов и сплавов, так что представленную зависимость следует рассматривать в принципе как общую для металлов. Как видно из диаграммы, при пониженной температуре прочность металлов мало зависит от продолжительности воздействия нагрузки. Так, при напряжении несколько ниже Ов (на диаграмме обозначено X) разрушение произойдет лишь через несколько десятков лет > 10 с). При более высоких температурах зависимость прочности от времени воздействия нагрузки становится сильнее (что видно по возрастанию угла наклона прямых). Наконец, выше некоторых температур прочность так быстро снижается с увеличением продолжительности испытания, что указание одного значения прочности без одновременного указания продолжительности воздействия нагрузки уже лишено технического смысла. Действительно, если при /4 (рис. 337) напряжение 04 вызовет разрушение через 10 с, то напряжение Oi вызовет разрушение уже через 10 с, т. е. в 10 000 раз быстрее. [c.452]

Несмотря на то что изложенные выше теоретические представления о влиянии деформационной субструктуры на S позволяют достаточно хорошо описать зависимость S от х, остается открытым вопрос о механизме, приводящем к повышению 5с при малых пластических деформациях. Дело в том, что при незначительной степени пластического деформирования (х < хо) какая-либо деформационная субструктура не- успевает сформироваться (наблюдается хаотическое распределение дислокаций). Поэтому, исходя из изложенных представлений о влиянии суб структуры. S должно быть неизменным при деформировании материала до х хо. Указанный вывод противоречит экспериментальным данным, показывающим, что S монотонно увеличивается с ростом пластической деформации. Следовательно, помимо рассмотренного выше механизма увеличения S с ростом X существует, по крайней мере, еще один механизм, приводящий к аналогичному результату. По нашему мнению, при отсутствии деформационной субструктуры увеличение S с ростом пластической деформации связано с наличием микронапряжений (напряжений I рода). [c.91]

Однако все они в чистом виде мало пригодны для описания и представления графического алгоритма чертежа рабочей КД. [c.357]

Выражение (4.27) соответствует описанным физическим представлениям. В развитой турбулентности, характеризующейся наличием инерционного участка спектра турбулентных пульсаций значения турбулентного числа Рейнольдса достаточно велики, хотя бы из-за интенсивных пульсаций скорости. Напротив, в выродившейся турбулентной структуре, представленной только мелкими вихрями, малы значения турбулентного числа Рейнольдса, а коэффициент диссипации соответственно высок. Зна- [c.173]

Таким образом, деформация чистого сдвига характеризуется изменением первоначально прямых углов. Более наглядное представление о деформации элемента можно получить, закрепив одну из граней (рис. 184). Малый угол у, на который изменяется первоначально прямой угол, называется углом сдвига или относительным сдвигом. Из рис. 184 следует, что [c.197]

Рассмотрим, например, систему, представленную на рис. 11.41. Предположим, что стержни изготовлены из одинакового материала и имеют одинаковую площадь сечения. Расстояния между стержнями также одинаковы, т. е. ОВ = ВС. Пусть средний стержень имеет длину на отрезок б меньше, чем требуется по геометрической схеме конструкции. (Для ясности дальнейших выкладок отрезок б, обычно очень малый по сравнению с длиной стержня, изображен с большим преувеличением.) При [c.75]

Представление о том, что коррозия порождается разностью потенциалов между анодными и катодными участками и ее скорость пропорциональна этой разности, лежит в основе так называемой теории микрогальванических элементов Определенный вклад в суммарную скорость коррозии этот фактор действительно вносит. Однако вклад этот весьма невелик, обычно меньше 1—2 %, и исчезающе мал для чистых металлов. В первом приближении поверхность корродирующего металла можно считать изопотенциальной. Скорость коррозии определяется значением анодной плотности тока при коррозионном потенциале. Сказанное относится к микрогальваническим элементам, но не к полиметаллическим системам, где коррозия происходит при контакте разнородных металлических частей значительных размеров. Количественный анализ этих явлений приведен в [2а и 2Ь]. — Примеч. ред. [c.24]

Обычно поляризуются как катодные, так и анодные участки. Это явление называется сл(е-шанным контролем. Следует заметить, что степень поляризации зависит не только от природы металла и электролита, но и от истинной площади корродирующего электрода. Если площадь поверхности анодных участков корродирующего металла очень мала, например из-за пористых поверхностных пленок, коррозия может сопровождаться значительной анодной поляризацией, даже если измерения показывают, что при данной плотности тока незащищенные участки анода поляризуются незначительно. Следовательно, отношение площадей поверхности анода и катода также является важным фактором в определении скорости коррозии. Если на график вместо суммарного коррозионного тока нанести плотность тока, например для случая, когда площадь анода составляет половину площади катода, мы получим поляризационные кривые, представленные на рис 4.9. [c.63]

Я лично, как и все мои сотрудники, кроме Харитона и Зельдовича, являемся совершенными профанами в области физики адра. Мы не имеем ни малейшего представления о методах адерной физики и являемся дилетантами в области теории адерных процессов. [c.467]

Итак, неприводимые представления пространственной группы характеризуются 1) совокупностью волновых векторов, образующих звезду 2) неприводимыми представлениями группы волновогб вектора, которые обычно называются малыми представлениями. Порядок представления группы равен произведению числа векторов в звезде на порядок неприводимого представления группы волнового вектора. [c.30]

Этот результат, а также тот факт, что в гуковских материалах все ударные волны, удовлетворяющие условию неубывания энтропии, являются волнами уплотнения, показывают, что описанная выше комбинация волн —быстрая ударная волна, сопровождаемая медленной центрированной простой волной, имеег желаемое поведение для случая, когда амплитуда мала. Представление нелинейного решения в виде ряда по малой амплитуде можно найти в оригинальной работе [Bazer, Eri son, [c.326]

Но вернемся к Спартакиаде народов СССР 1959 года... Как я уже заметил, о настоящей технике я не имел ни малейшего представления. Мой девиз бы/1 тогда крайне примитивен Чем выше, тем лучше... А как — одному богу известно.. (Опять же много позже все тот же Дьячков наз чил меня анализировать каждый свой прыжок, быстро находить в нем то или иное слабое место.) Однако при всем моем в то время безалаберном отношении к себе как к думающему спортсменз я, естественно не мог не знать о вын1еупо-мянутой методике стопорящего толчка и питался приза [c.58]

В этой системе Е — энергия собственного излучения первого тела на второе, E-i второго на первое. Ввиду малого расстояния между ними практически все излучение каждой из рассматриваемых поверхностей попадает на про-тиво[юложную. Воспользуемся понятием эффекти[ ного излучения Е-, , представленного выражением (11.3). Для непрозрачного тела (D = 0 и R— —A) выражение (11.3) запишется в виде ,ф = = +, 41--4). [c.92]

Чертежи, на которых изображения выполнены в натуральную величину, дают правильное представление о действительных размерах детали. Однако при очень малых размерах дсталс1Ч или, наоборот, при слишком больших приходится их изображение увеличивать или уменьшать, т. е. вычерчивать в масштабе, пртптятом для выполнения данного чертежа. [c.26]

Интегрирование уравггення (4.29) ведем в предположении, что закон движения ф(/) мало отличается от равномерного вращения и, следовательно, может быть представлен в виде суммы [c.127]

Зубчатые муфты. Зубчатые сцепные муфты широко применяют в коробках передач автомобилей, тракторов, станков и других машин при необходимости получить малые габариты. Одна из полуму4п имеет наружные, а другая — внутренние зубья. Модуль и число зубьев одинаковые. Муфты конструируют по схемам, представленным на рис. 20.26. Включение производят введением в зацепление полумуфт за время свободного хода после вьжлючения двигателя или на ходу с применением синхронизаторов. [c.320]

Случай малой анодной и большой катодной поляризуемости представлен на рис. 19, в. Значительная катодная поляризация вндиа из большой величины наклона катодной кривой. Пологая [c.50]

В начале 17 в. мало что было известно о теплоте и температуре основные представления в то время еще базировались на медицинских трактатах Галена (130—200 н. э.). Его клиническая термометрия основывалась на идеях Аристотеля, и он полагал, что люди различаются по пропорциям теплоты, холода, влажности и сухости. Интересно отметить, что он предложил эталон нейтральной температуры,. для которого использовалась смесь из равных частей кипящей воды и льда, причем каждому из этих компонентов он приписывал четыре градуса тепла и четыре градуса холода соответственно. До нас не дошло никаких сведений о способах применения такого эталона. (Этим методом можно было получить температуру около 10 °С.) Спустя более тысячелетия после Галена, в 1578 г. другой врач, Хаслер Бернский в своем труде De logisti a medi a, следуя Галену, приписывал своим лекарственным смесям различные градусы тепла и холода. Для составления своих рецептов он использовал температурную щкалу, содержащую, по Галену, четыре градуса тепла, четыре градуса холода и нуль между ними. Он ввел также щкалу широт, предположив, что [c.28]

На рис. 5 приведены условно указанные кристаллические ре-Н1етки и схемы [)асиоложения или упаковки атомов (попов), даюнп)е более наглядное представление о каждой из структур. В схемах упаковки атомы (иопы) изображены сферами такой величины, чк они касаются друг друга, Из этого, естественно, не следует делать вывод, что эти сферы представляют собой несжимаемые об1)Смы, поскольку очень малые по размерам ядра атома окружены электронными оболочками сравнительно невысокой илотпости. [c.14]

Поверхности разрыва. При течении гетерогенной смеси могут возникать зоны (ударные волны, пристенные слои, контактные поверхности), в которых параметры среды изменяются существенно на расстояниях порядка размеров самих включений или меньших (нулевых с точкп зрения сплошной среды). В этих зонах представления сплошной гетерогенной среды и следующие из них дифференциальные уравнения (1.2.5) или (1.3.25) не имеют смысла. Поэтому, как это обычно делается, необходимо ввести в рассмотрение поверхность разрыва параметров течения, по обе стороны от которой выполняются уравнения непрерывного движения. Получим основные условия на поверхности разрыва исходя из интегральных уравнений 1, которые применим к малому цилиндрическому объему, покоящемуся относптельно Sj,, с основаниями, параллельными 5 , и расположенными по разные стороны от нее. Пропуская обычные в таких ситуациях выкладки [23] и предполагая, что процессы фазовых превращений в этих тонких слоях (поверхностях) не успевают произойти, из (1.1.4), (1.1.9), (1.1.19) для случая двухфазной смеси т = 2) получим [c.42]

Естественно, что формулы (3.5.23) и (3.5.24) обобщают формулы (3.4.40) и (3.4.47) и переходят в них при достаточно малых градиентах средних скоростей несущей фазы Представленный здесь вывод учета непоступательности макроскопического движения из-за допущения потенциальности поля [c.148]

Вязкое (ползущее) мелкомасштабное движение по определению, данному в 3, характеризуется малыми числа>п1 Ре11нольдса и описывается уравнениями Стокса. Несколько иным способом, чем это сделано ииже, данный случай рассматривался в статьях Г. Бреннера [29] и Ю. А. Буезнча, В. Г. Маркова [5]. Здесь, исходя из представлений, развиваемых в гл. 2 и 3, разбирается случай ползущего мелкомасштабного движения и дается критический анализ некоторых положепий, развитых в предшествующих работах. [c.154]

Докажем сначала теорему для системы с одной степенью свободы, допускающую наглядную геометрическую интерпретацию. Потенциальная энергия системы с одной степенью свободы для стационарного силового 1юля зависит только от одной обобщенной координагы q, равной нулю в положении равновесия. Примем потенциальную энергию в этом положении равной нулю, т. е. Я(0) = 0. По ус1ювию теоремы в положении равновесия потенциальная энергия имеет изолированный относительный минимум, i. е. /7 1п = Я(0) = 0, и функция U = n(q) в малой окрестности =0, принимая только положительные значения, является возрастающей функцией ц, т. е. имеет вид, представленный на рис. 108. [c.422]

Однако из веек многочисленных схем, представленных в табл. 1, практически применяют сравннтслыю немногие. Двигатели с малым числом цилиндров (<4) отличаются неравномерностью крутящего момента и плохой уравновешенностью. Двигатели с большим числом цилиндров (>24) прнменягот редко из-за сложности обслуживания и увелштенной вероятности появления неполадок. Неприемлемы рядные двигатели (7) с малым углом развала, затрудняющим размещение всасывающих и выхлопных трубопроводов между цилиндрами. [c.52]

В связи с этим следует отметить, что числа Рейнольдса потока, полученные при обработке результатов для пористых порошковых металлов с помошью параметра ( /а, существенно меньше соответствующих значений, рассчитанных при использовании в качестве характерного размера диаметра пор d или частиц d , хотя условия всех экспериментов и характеристики матриц примерно одинаковы. Поскольку параметр fij t таких металлов обычно значительно меньше геометрических размеров пористой микроструктуры (что нетрудно показать на основании данных табл. 2.1), то использование параметра j3/a передвинуло бы зависимости, приведенные на рис. 2.7, из области Re > 1 и сблизило бы их в области Re < 1. В тех случаях, когда пористый металл изготовлен из мелкого порошка и или d малы и близки к /3/а, критериальные уравнения близки к тем, в которых в качестве характерного размера использована величина 0/а. Однако такое представление экспериментальных данных, приведенных в табл. 2.4, невозможно из-за отсутствия необходимых сведений. [c.41]

При выборе аксонометрической проекции следует исходить ич главного ее иааначеиия — дать наглядное представление о предмете и облегчить чте-41ие его ортогональных проекций. Для объектив призматической и пирамидальной ф( рм. а также для изделий, у которых длина м ширина мало отличаются друг от друга, нежелательно применить изображение в и ю-метрии. [c.30]

В качестве введения в задачу о взаимодействии многофазной среды с телом oy и Тьен [742] расс.мотрели движение отдельной сферической твердой частицы вблизи стенки, обтекаемой турбулентным потоком жидкости. Теоретический анализ содержал основное уравнение движения, описывающее влияние стенки на двухфазный турбулентный поток, и решение уравнений, включающее лишь наиболее существенные процессы, которые протекают в стацпонарных условиях. Упрощенная физическая модель рассматрпвае.мых явлений представляла собой сферическую твердую частицу в полубесконечном турбулентном потоке жидкости, ограниченном бесконечно протяженной стенкой (фиг. 2.10). Размер частицы предполагался настолько малым в сравнении с раз-меро.м вихря пли микромасштабом турбулентности потока, что вклад различных пульсаций скорости был линеен. Описание характера движенп.ч потока строилось на основе данных по распределению интенсивностей и масштабов турбулентности [105, 418, 468]. Течение, особенно вблизи стенки, является анизотропным и неоднородным. Тем не менее в качестве основного ограничивающего допущения было принято представление о локальной изотропно- [c.58]

Чтобы иметь представление о порядке величин различных параметров, расс.мотрим случай взаимодействия между твердыми частицалш и стенкой при движении частиц в турбулентном поле, когда диаметр частиц мал, например менее 1 мк, отношение масс газа и твердой фазы достигает 3, а отношение плотностей равно, например, 2000. Как указано выше, коэффициент трения на стенке вследствие удара твердых частиц составляет величину порядка 0,1, а напряжение сдвига — порядка 0,5-10 кг/см , для газа с коэффициентом трения 0,001 напряжение сдвига равно 0,5-10" кз/сэ4 . Однако, как можно видеть по результатам измерений для трубы (разд. 4.1), интенсивность действительных столкновений со стенкой на порядок меньше вычисленной величины из-за подъемной силы, действующей на частицы в вязком слое [уравнение (2.23)1. [c.236]

Если мысленно вырезать вокруг какой-нибудь точки тела зле.мснт в виде бесконечного малого кубика, то по его граням в общем случае будут действовать 1,-апряжения, представленные на рис. 1.14. [c.20]

Согласно представлениям Г. Улига, критическая концентрация легирующего компонента, которой отвечает резкий скачок пассивируемости, объясняется изменением электронной конфигурации атомов сплава от заполненной а(-оболочки к незаполненной (никелевые сплавы, стали). В основу расчетов критических составов положено представление Л. Полинга о существовании в d-оболочках переходных металлов незаполненных электронных состояний (дырок). По современной электронной теории сплавов, такой большой перенос зарядов между компонентами сплавов невозможен. Эксперименты по рентгеновской фотоэмиссии показали, что число ii-электронов и дырок в d-оболочках атомов переходного металла в сплаве с непереходным не изменяется (сплав Ni—Си) или изменяется очень мало [55а—55d], — Лримеч. ред. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...