Относительное изменение- температуры ванны

Обозначим отношение изменения температуры ванны Д к изменению концентрации углерода в металле А [С] через А с и назовем эту величину относительным изменением температуры ванны. Согласно принятому определению, А с=А /А[С]. [c.184]

Основность шлака 84, 86, 116 Относительное изменение температуры ванны 184 Параметр взаимодействия 264 Подложка 95 Продувка металла инертным газом 157 кислородом 176, 341 смесью инертного газа и кислорода 157 Процесс [c.439]

По экспериментальным значениям относительных изменений температуры калориметра АТ Ап (рис. 1), наблюдаемых при сбросе в жидкую ванну твердых навесок (298 К) компонентов. [c.68]

Металлы как кристаллические вещества при данных температуре и давлении характеризуются строго определенным пространственным расположением атомов, т. е. металл в твердом состоянии при данной температуре имеет энергетически устойчивое кристаллическое строение с минимумом свободной энергии, которой обладает атом или комбинация атомов. Нагрев или охлаждение вносят в состояние атомов энергетические изменения, а это может привести к перестройке в их взаимном расположении с минимумом свободной энергии. Следовательно, изменение температуры приводит к изменению свободной энергии. Однако до определенных температур нагрева металл остается кристаллическим телом. Повышение температуры приведет к дальнейшему изменению энергетического состояния атомов, близкому к энергетическому состоянию жидкости. При увеличении нагрева цельность металлической решетки нарушается, а в отдельных участках могут сохраняться отдельные группировки относительно закономерно построенных атомов. В силу энергетических условий они не могут быть устойчивыми, поэтому происходит их систематическое разрушение и образование. Эти группировки атомов в процессе кристаллизации становятся центрами кристаллизации. Чем меньше этих центров, тем из более крупных кристаллов будет состоять металл при переходе из жидкого состояния в твердое. Следовательно, условия плавления металла оказывают влияние на процесс кристаллизации и соответственно на свойства металла сварного шва. Однако из-за большого перегрева металла в сварочной ванне к моменту кристаллизации останется очень мало указанных центров кристаллизации или они вообще будут отсутствовать. Поэтому в сварочную ваину необходимо вводить искусственные центры кристаллизации, природа и количество которых зависят от условий сварки и используемых сварочных материалов, состава основного и присадочного металлов. [c.5]

В качестве сильно поверхностно-активных сред — металлических расплавов — были избраны олово (и его сплавы со свинцом), ртуть и галлий, слабо окисляющиеся на воздухе и, что особенно важно, позволяющие вести опыты при комнатной или относительно невысоких температурах. Эти жидкие металлические среды использовались в виде тонких покрытий — обычно толщиной от нескольких десятых микрона до 5—10 мк. Использование металла-покрытия в виде тонкого слоя дает ряд преимуществ во-первых, обеспечивается значительно более быстрое насыщение расплавленного металлического покрытия деформируемым в его среде твердым металлом приданной температуре опыта во-вторых, в этом тонком слое жидкого металла даже при повышенных температурах растворяется настолько малое количество испытуемого твердого металла, что изменением сечения образца всегда можно пренебречь. Контрольные опыты, проведенные с монокристаллами цинка в ванне с расплавленным оловом (насыщенным цинком) при 250° С, показали, что диаграммы растяжения в этом случае точно соответствуют диаграммам растяжения цинка при той же температуре, когда олово нанесено в виде тонкого покрытия [108, 109]. [c.147]

Прн работе в масляной ванне обеспечиваются большая стабильность коэффициента трения и лучший теплоотвод от поверхности трения, хотя конструкция тормоза несколько усложняется из-за необходимости создания герметичности масляной ванны и гарантированной подачи масла к поверхностям трения. Следует также учитывать, что при интенсивном нагреве в процессе трения защитная роль смазки снижается и при некоторых значениях температур масляная пленка разрушается, что приводит к изменению характера взаимодействия трущихся поверхностей. В этом случае граничное трение заменяется сухим, что вызывает резкое повышение температуры и износа трущихся поверхностей. С другой стороны, уменьшение температуры среды может привести к повышению вязкости масла и его застыванию. Это потребует повышенного усилия для относительного сдвига трущихся поверхностей при размыкании тормозного устройства или предварительного прогревания устройства для снижения вязкости масла. [c.333]

Механизация процесса окунания требует значительно более жестких пределов. Имеются указания [3], что при механизированном нанесении недопустимы изменения уд. веса более чем на 0,02 Г л, а консистенции — более чем на 0.2 Г дм (на сухой вес). Температура в ваннах должна поддерживаться постоянной при помощи водяных рубашек. Некоторые заводы, выпускающие сложные изделия, контролируют и поддерживают постоянной относительную влажность воздуха в помещении. [c.100]

Особенности сварки цветных металлов и их сплавов обусловлены их физико-механическими и химическими свойствами. Температуры плавления и кипения цветных металлов невысокие, поэтому при сварке легко получить перегрев и даже испарение металла. Если сваривают сплав металлов, то перегрев и испарение его составляющих может привести к образованию пор и изменению состава сплава. Способность цветных металлов и их сплавов легко окисляться с образованием тугоплавких оксидов значительно затрудняет процесс сварки, загрязняет сварочную ванну, снижает физико-механические свойства сварного шва. Ухудшению качества сварного соединения способствует также повышенная способность расплавленного. еталла (сплава) поглощать газы (кислород, азот, водород), что приводит к пористости металла щва. Большая теплоемкость и высокая теплопроводность цветных металлов и их сплавов вызывают необходимость повышения теплового режима сварки и предварительного нагрева изделия перед сваркой. Относительно большие коэффициенты линейного расширения и большая линейная усадка приводят к возникновению значительных внутренних напряжений, деформаций и к образованию трещин в металле шва и околошовной зоны. Резкое уменьшение механической прочности и возрастание хрупкости металлов при нагреве могут привести к непредвиденному разрушению изделия. [c.129]

Таким образом, одной из важнейших особенностей современных сталеплавильных процессов является протекание химических реакций при высоких температурах и преимущественно в жидких фазах при постоянном их перемешивании. В этих условиях, как правило, создаются благоприятные кинетические возможности для протекания большинства химических реакций. Поэтому многие реакции протекают с большими скоростями, относительно быстро достигая состояния термодинамического равновесия, причем такие реакции по ходу плавки в основном находятся в состоянии равновесия. На практике реакции окисления марганца, фосфора, хрома, ванадия и др. обычно достигают равновесия, о чем свидетельствует их смещение в ту или иную сторону при незначительных изменениях условий в ванне температуры нагрева, шлакового режима, содержания кислорода в металле и т. п. [c.34]

Температуры плавления и кипения цветных металлов относительно невысокие, поэтому при сварке легко получить перегрев и даже испарение металла. Если сваривают сплав металлов, то перегрев и испарение его составляющих может привести к образованию пор и изменению состава сплава. Способность цветных металлов и их сплавов легко окисляться с образованием тугоплавких оксидов значительно затрудняет процесс сварки, загрязняет сварочную ванну оксидами, снижает физико-механические свойства сварного щва. [c.283]

Рис. 4.24. Зависимость от температуры облучения расчетной величины относительного изменения длины А/// образцов материалов — высокоанизотропного рекристаллизо-ванного графита 2 — анизотропного графита марки ЕР 3 — близкого к изотропному графита марки ГМЗ. [Расчет по формуле (4.14) для F=b 10 нейтр./см ]

Рис. 70. Изменение предела прочности и относительного сужения патентиро ванной стали 50 и твердости отожженной стали 60 в зависимости от температуры и времени отпуска (7 — 1 мищ 2 — 30 мин 5—10 ч) после деформации волочением а, б) и сжатием (в)

На фиг. 85, а по данным 76] приведены такие кривые, показывающие изменения температуры и деформации металла ванны в процессе ее кристаллизации и последующего остывания при наплавке стали ЗХ2В8. Здесь же построена кривая относительной тепловой деформации аГ-100, которая имела бы место в случае остывания металла шва без связи с основным металлом. В опыте Л о 36 между иглами деформометра образовалась горячая трещина, в опыте № 37 получен шов без трещины. На фиг. 85, б выполнено построение кривой фактической деформации в увеличенном масштабе по данным опыта № 37, а на фиг. 85, в — по данным опыта № 36. [c.142]

В начале плавки ввиду низкой температуры ванны и высокого содержания FeO в шлаке кремний окисляется полнее, остаточное содержание его бывает относительно низким ( 0,05%). К концу плавки температура ванны повышается, и это одновременно способствует в шлаке снижению содержания окислов железа и повышению концентрации (активности) кремнезема в результате поступления его из футеровки агрегата. Изменение этих параметров плавки оказывает одинаковое действие на реакцию окисления кремния — смещает ее влево, в сторону восстановления кремния. Наибольшее восстановление кремния возможно тогда, когда шлак насыщен SiOa, т. е. озЮа =1. Это, например, наблюдается при так называемом пассивном (кремневосстановительном) варианте кислого мартеновского процесса. [c.193]

Лучше всего полировать свинцовые стекла при содержании серной кислоты в ванне около 60% и при температуре от 55 до 65°С. Для полировки натрийкалиевых стекол можно применять и более высокие концентрации серной кислоты. Таким образом, кислотная полировка осуществляется при этом в условиях, когда в системе Н2504—Н251Рб—Н2О кремнефтористоводородная кислота разлагается. Ввиду избытка фтористоводородной кислоты (свободных фторидных анионов) в полировальной ванне, относительной устойчивости кремнефторидных анионов и присутствия солей и катионов, кремнефтористоводородная кислота не разлагается так легко при изменениях температуры и концентрации серной кислоты. В зависимости от условий полировки стекла реакции в ванне могут протекать и в обратном направлении. [c.24]

Рассмотрим в связи с полученными условиями устойчивости однородной системы газ Ван-дер-Ваальса. Изотерма этого газа при температуре ниже критической изображена на рис. 2 . Часть АВ соответствует газу, часть FG — жидкости. В этих состояниях (др1дУ)т<0, что указывает на их устойчивость. Состояния, лежащие на участке СЕ, неустойчивы, так как для них [dpldV)j>Q. Точка С является граничной для устойчивости отдельно взятой газовой фазы относительно ее непрерывных изменений (не связанных с образованием новой фазы). С точки В, как правило, газ начинает конденсироваться, а двухфазное состояние определяется прямолинейным участком BF. Участки ВС и EF соответствуют метастабильным состояниям пара и жидкости соответственно (см. задачу 6.6). [c.131]

В период включения фрикционных муфт из-за относительного скольжения ведомых и ведущих дисков возникает теплообразование за счет работы сил трения. Ввиду малости периода включения можно считать, что вся теплота, выделяемая в этот период, идет на нагрев только фрикционных дисков, резко повышая температуру на их поверхностных слоях. После сцепления температура трущихся поверхностей дисков быстро падает за счет распределения выделенной теплоты по всему объему муфты, повышая тем11ературу всех ее деталей. При дальнейшей работе включенной муфты происходит ее остывание за счет теплоотдачи наружной поверхностью муфты в окружающую среду. Нагрев поверхностных слоев дисков выше допустимой температуры вызывает изменение коэффициента трения, повышенный износ, изменение структуры и твердости материала дисков и ряд других нежелательных явлений (задиры, коробление и т. п.). Для стальных дисков предельная допустимая температура поверхностных слоев, наибольшая к концу периода включения, не должна превышать 300—-400° С. Максимальная средняя температура деталей муфты также ограничивается и для муфты со стальными дисками в масляной ванне она не должна быть более 100—120 С. [c.156]

Пэн предложил медноцианистый электролит с относительно высокой концентрацией меди и карбонатов, но с пониженным содержанием свободного цианида (около 9 г/л). В такой ванне применяемая плотность тока Ок — 2 а/дм при температуре раствора 23°. Как катодйый, так и анодный выход по току составляют 80%. Осадок меди на катоде получается удовлетворительного качества. Пэн установил, что в электролите с высокой концентрацией меди изменение концентрации карбонатов в пределах от О до 100 г/л не оказывает заметного влияния на величину катодной поляризации, а анодная поляризация при высокой плотности тока даже понижается. [c.272]

Изучение структуры и свойств сплава, содержащего 30% Ве и 5% Mg (остальное алюминий), после закалки при 420° С и последующего старения при 100, 125, 200, 250, 325, 400 и 450° С показывает, что структура закаленного в воде сплава представляет собой сравнительно равномерную смесь двух фаз твердого раствора ад) и частиц фазы В. В закаленном и горячепрессованном состоянии алюминиевая матрица полностью рекристаллизо-вана. Металлографическое и электронномикроскопическое исследования (методом оксидных пленок) показали, что распад твердого ад1 раствора в процессе искусственного старения происходит так же, как и в сплавах системы А1—Mg. После старения при 100° С в течение 5 ч выделения частиц не было обнаружено. После выдержки 48 ч при этой температуре появляются выделения в виде пунктиров или отдельных точек по некоторым границам рекристал-лизованных зерен (рис. ИЗ, а). С увеличением времени нагрева до 240 ч распад усиливается, выпадают частицы в виде пунктиров по большинству границ. Характер пограничных выделений меняется с изменением ориентации плоскости границы относительно зерен и взаимной ориентации зерен. [c.238]

Механические свойства и структура титана и его сплавов зависят от примесей, которые разделяются на две группы внедрения -Ог, N2, С, являющиеся а-стабилизаторами, и Н2 - Р-стабилизатор замещения - Ре, 81 (для титана). Влияние примесей внедрения значительно сильнее. Кислород снижает пластические свойства в области малых концентраций (до 0,1 %) в интервале концентраций 0,1...0,5 % он относительно мало влияет на изменение пластичности, но при больших содержаниях (>0,7 %) титан полностью теряет способность к пластическому деформированию. Азот охрупчивает титан в еще большей степени, при содержании его >0,2 % наступает хрупкое разрушение. Углерод влияет в меньшей степени, чем кислород и азот. Водород - вредная примесь в титановых сплавах. Растворимость водорода в титане при эвтектоидной температуре составляет 0,18 %, но с понижением температуры резко падает (<0,0007 %), что приводит к выделению вторичных гидридов, преимущественно по плоскостям скольжения и двойнико-вания. Хрупкость, низкая прочность, пластинчатая форма гидридов и значительный положительный объемный эффект при образовании гидридов (-15,5 %) - причины резкого охрупчивания титана при наводороживании. [c.126]

Никелевые и хромовые покрытия. Метод получения блестящей поверхности на моторах и вращающихся частях, фурнитуре и т. п., основанный на относительно толстом покрытии никелем, за которым следует нанесение более тонкого покрытия хрома для предотвращения тускнения никеля, упомянут выше состав хромовой ванны обсуждался на стр. 557. Современные улучшения обсуждаются Силманом, который указывает, что хромовые покрытия обычно растрескиваются и часто мало что добавляют к защите основного металла. Покрытия, полученные при высоких температурах и низких плотностях тока, становятся высоко защитными, но перестают быть блестящими. Компромиссное решение наблюдается при 60° С и - 0,43 а/см , которые дают блеск и хорошую защиту с некоторым ущербом в рассеивающей способности [169]. Ванны для электроосаждения претерпели много изменений. В первое время часто использовался раствор аммо-нийсульфата никеля, который давал прекрасные осадки, но процесс электроосаждения длится при этом очень долго. Любая попытка использовать высокие плотности тока приводит к риску запассивировать аноды. Добавление хлоридов предотвращает пассивацию, а контроль pH добавлением борной кислоты позволил получить прекрасную быструю ванну Уотта. Эта ванна теперь является классической. Впервые о ней было сообщено в 1916 г. Позднее вводились другие составляющие, такие как, фторид и сульфат натрия, но даже в 1934 г. Кук и Эванс, обсуждая методы получения покрытий для автомобильной и велосипедной промышленности, еще рекомендовали ванну типа Уотта Современные ванны содержат блескообразующие добавки и им подобные. Очень важно исключить примеси нитраты, соединения мышьяка и некоторые органические коллоиды вредны последние могут быть разрушены с помощью перманганата, избыток которого, в свою очередь, разрушается добавлением перекиси водорода. Статьи, в которых обсуждается влияние состава ванн на качество осадка, следующие [170] данные о необходимых химических расчетах можно найти в литературе [171 ]. [c.597]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...