Окисленность шлака

На рис. 38, б показано влияние окисленности шлака па суммарное содержание хрома в нем. Для шлаков, содержащих до 12% закиси железа, получена линейная зависимость. Аналогичная зависимость получена между окисленностью шлака и количеством закиси хрома в нем (рис. 39). Связь между окисленностью шлака и количеством окиси хрома в нем, как видно из рис. 40, имеет линейный характер. [c.130]

Рис. 59. Зависимость окисленности шлака (содержания FeO) при верхней (/) и донной (2) продувке от продолжительности продувки х, верхней (/) и донной (2) продувке

Продувке меньшую окисленность металла и шлака (рис. 59). Поэтому содержание марганца по ходу плавки несколько выше, чем при верхней продувке, и практически не меняется, оставаясь на уровне 0,25—0,5 %. Лишь в конце продувки, когда содержание углерода становится очень низким и повышается окисленность шлака, содержание марганца падает до значений ниже 0,2 % (рис. 60). [c.134]

Условия удаления серы при донной продувке более благоприятны, чем при верхней продувке. Это опять-та-ки связано с меньшей окисленностью шлака и увеличением поверхности контакта газ — металл. Последнее обстоятельство способствует удалению части серы в газовую фазу в виде SO2. [c.135]

Окисление шлака при глубоком погружении фурмы и малом расходе кислорода. [c.409]

Помимо этого, на содержание азота в металле влияют также температура металла при выпуске и скорость обезуглероживания. На содержание кислорода в кислородно-конвертерном металле значительное влияние оказывает окисленность шлака и его основность. В работе [250], отмечается, что на содержание кислорода в малоуглеродистой (0,08% С) кислородно-конвертерной стали значительное влияние оказывает концентрация марганца в металле перед раскислением, что не наблюдается в мартеновском металле [251]. Это связано с тем, что в мартеновском металле до раскисления содержание марганца, как правило, не превышает 0,1%, в то время как в кислородно-конвертерном металле оно значительно выше. В кислородном конвертере создаются благоприятные условия для десульфурации, связанные с ускорением диффузионных процессов при более интенсивном перемешивании металла и шлака и высокой окислительной способностью газовой атмосферы в таком конвертере. [c.197]

Марганец может восстанавливаться также и железом, но основным восстановителем является углерод. Реакция восстановления марганца углеродом протекает с поглощением тепла, поэтому для ее прохождения необходима высокая температура. В связи с этим высокое остаточное содержание марганца в стали перед выпуском свидетельствует о горячем ходе плавки. Остаточное содержание марганца в стали перед выпуском зависит также от содержания марганца в чугуне, степени пере-дувки, окисленности шлака и др. [c.201]

Комбинированную продувку (рис. 4.4) внедряют в цехах, оборудованных конвертерами с верхней продувкой, так как подача снизу даже небольшого количества аргона или азота в течение нескольких ми ут обеспечивает сле-дз ющие преимущества снижается окисленность шлака и [c.61]

По этим же данным, скорость диффузии водорода понижается с увеличением окисленности шлака, т. е. с увеличением содержания в нем РеО, МпО, MgO, что должно понижать содержание водорода в жидкой стали. [c.30]

Окисление шлаками, содержащими закись железа. Если окисел, растворимый в металле, находится в шлаке, то в соответствии с законом распределения между концентрацией окисла в металле МеО] и в шлаке [МеО] в состоянии равновесия устанавливается определенное соотношение [c.63]

Если окисленность шлака достаточно велика, то он не сваривается с нижними кромками реза и легко отделяется от них при ударе. [c.64]

Таким образом, содержание фосфора в металле по расплавлении определяется основностью и окисленностью шлака и объемом удаленного шлака из печи. Обычно при скрап-рудном процессе содержание фосфора в металле к началу доводки оказывается ниже допускаемого в готовой стали таким образом, дефосфорация ме- [c.234]

Если нужно ускорить процесс понижения углерода во время плавки, то при прогреве ванны вводят стальной лом или железную руду- Для повышения содержания углерода вводят в ванну чугун или на поверхность ванны после снятия окисленного шлака вводят кокс. [c.395]

Величина 1мп может изменяться в широких пределах как по ходу плавки ввиду изменения температуры и окисленности шлака, так и в конце процесса главным образом из-за колебания (FeO). При обычных содержаниях углерода (>0,10—0,15%) в конце плавки температура металла составляет 1600—1630° С, содержание (FeO) 8—12%. Поэтому коэффициент распределения марганца обычно колеблется в пределах 15—20. При выплавке стали с низким содержанием углерода (<0,05%), когда содержание (FeO) повышается до 20—25% и выше, величина Ьмп достигает значений 35—45 и более. [c.318]

Плавление шихты ведут на максимальной мощности, чтобы ускорить расплавление металла и уменьшить потери легирующих, Несмотря на принимаемые меры, некоторое количество хрома, ванадия и вольфрама окисляется и переходит в шлак. С увеличением основности шлака возрастают потери вольфрама и несколько снижаются потери хрома. В качестве оптимальной рекомендуется основность (СаО) / (SiO ) = 1. Потери легирующих растут также с увеличением степени окисленности шлака периода плавления. [c.156]

Скорость этой реакции должна превышать скорость окисления шлака, поэтому для успешного протекания процесса необходимо [c.194]

Можно отметить, что технология верхнего дутья в процессе непрерывного обеднения расплавленных шлаков может быть частью любой пирометаллургической схемы получения меди. По данным технологии возможно работать с использованием пропана и природного газа, причем расход газа будет зависеть от степени окисления шлака и требуемого конечного содержания меди в шлаке. [c.331]

Поэтому сущностью любого металлургического передела чугуна в сталь является снижение содержания углерода и примесей путем их избирательного окисления и перевода в шлак и газы в процессе плавки. [c.28]

Как известно, удалению фосфора благоприятствуют высокая основность, высокая окисленность шлака и низкая температура. Количественные расчеты констант равновесия, реакции окисления фосфора 5 (FeO)+2 [Р] + +3 (МеО) =Мез(Р04)2+5 [Fe], по данным различных авторов, дают неоднозначные результаты. Наиболее полную методику расчета дефосфорации предложил Н. М. Чуйко [27] [c.54]

Для предотвращения восстановления фосфора из шлака в металл (рефосфорации) нужно поддерживать необходимую основность и окисленность шлака. Оптимальными соотношениями в шлаке следует считать ( a0)/(Si02)=2,8 3,l и ( aO)/(FeO) =4,5 5. [c.111]

По причине низкой окисленности шлака (менее 5 % FeO) на протяжении почти всей продувки условия для удаления фосфора не благоприятны. Лишь в конце продувки при содержании углерода порядка 0,05 % окисление шлака усиливается (содержание FeO в шлаке достигает 15—18%) и фосфор начинает интенсивно переходить в шлак. В связи с этим для получения стали с низким содержанием фосфора необходимо окислять углерод до низких значений при выплавке средне- и высокоугле- [c.134]

Осадочное раскисление требует удаления окисленного шлака и введения в расплав раскислителей. Процесс раскисления протекает быстро, но продукты реакций раскисления (МпО и Si02) частично остаются в металле. [c.183]

Наружный цилиндр (тигель) 15 помещается со шлаком внутри индуктора высокочастотного генератора. Температура шлака измеряется вольфрамо-молибде-новой или платииа-платинородиевой термопарой. Перед измерением вязкости включают электродвигатель и устанавливают постоянное число оборотов внутреннего цилиндра (500 об1мин на воздухе). В нижнюю часть печи подается азот для уменьшения окисления шлака и цилиндра. Когда температура шлака и внутреннего цилиндра будет одинаковой при помощи кронштейна 3 и втулки 2, установленной на стойке 1, внутренний цилиндр 14 опускают в расплавленный шлак. Температура шлака в наружном цилиндре не должна изменяться в течение 5 мин. После этого электронагрев выключают, включают электродвигатель и записывают показания измерителя скорости вращения внутреннего цилиндра и температуру. Измерения ведут до полного затвердевания расплава шлака. Для выемки внутреннего цилиндра из отвердевшего шлака производят повторный нагрев шлака. При этом время измерения вязкости составляет 20—40 мин. Прибор проградуирован по касторовому маслу и расплавленному борному ангидриду (В,Оз). [c.185]

Для сокращения общей длительности разливки сверху все чаще практикуется разливка из двухстопорных ковшей, что позволяет сократить общую длительность разливки на 30—40% [222]. Наиболее надежно предохраняется металл от окисления во время разливки и тем самым обеспечивается получение слитков высокого качества при разливке металла под шлаковым покрытием. Помимо защиты поверхности металла от окисления, шлак, затвердевая на стенках изложницы, устраняет контакт разливаемой стали со стенкой изложницы, выполняя как бы роль смазки. [c.175]

В основном чугунорудном процессе плавки перерабатывают жидкий чугун с добавлением руды или агломерата в количестве 15—25% к весу металла для окисления примесей. Примеси в этом случае плавки окисляются под слоем сильно окисленного шлака. [c.52]

Плавку с окисление м примесей ведут при. отсутствии чистой отборной шихты. Она начинается с окислительного периода плавки с целью понижения в металле содержания кремния, марганца, фосфора и избыточного углерода. Д.ля этого еш,е до полного расплавления пшхты в печь загружают железную руду и к концу полного расплавления в металле значительно умень-Ц ается количество примесей, а образующиеся окислы формируют пенистый окисленный шлак, который затем удаляется через порог загрузочного окна. На поверхность металла забрасывают известь для образования нового шлака, а зате.м повторяют добавку руды. В современных условиях с целью интенсификации процесса окисления используют газообразный кислород. Удаление окисленного шлака, добавку извести, а затем руды (или введение кислорода) повторяют два или три раза, чем достигается уменьшение фосфора в металле до 0,01/6. Содержание углерода при этом также уменьшается. Кипение ванны способствует удалению из металла газов и гсплыванию неметаллических включений. Когда содержание углерода уменьшается на 0,1% менее заданного, кипение заканчивается 1 шлак удаляется. Если содержание углерода оказалось еще ниже, то производят науглероживание металла электродным боем или другими материалами. [c.65]

Шлак достаточной основности имеет высокую концентрацию активных анионов кислорода, что в сочетании с окисленностью шлака, отражаемой в уравнении катионами Fe " , приводит к образованию комплесных фосфор-кислородных анионов. Последние группируются и удерживаются вокруг катионов кальция, что понижает их активность и препятствует обратному восстановлению в металл. [c.155]

Кислородные струи формируются головкой фурмы, которую изготовляют из меди и крепят на нижнем торце водоохлаждаемого корпуса. Надежность и срок службы фурмы определяется качеством изготовления и конст-рушщей каналов охлаждения ее головки, которая находится вблизи реакционной зоны с температурой 2100 - 2700 С, и подвергается воздействию больших тепловых нагрузок, всплесков расплавленного металла, окисленного шлака, механических и термических нагрузок реакций истекающих струй [4, 5]. [c.97]

Влияние FeO иглака очень велико и положительно чем выше окисленность шлака, тем больше при постоянстве других условий значение 1р, и наоборот. При (FeO) - O неизбежно Lp- -0, т. е. при отсутствии оксидов [c.214]

Более сильное влияние на свойства шлаковых расплавов оказывает их контакт с кремнием и другими металлами — восстановителями, например, кальцием, магнием и алюминием. Авторы [124] наблюдали растворение этих металлов в шлаках системы SiOa—СаО—AlaOg—MgO. Количество растворенного кремния определяли окислением шлака в кислороде. Так, при выдержке силико хрома (45% Si) под слоем шлака в тиглях из окиси магния при 1700° С наблюдали снижение содержания кремния в металле до 38%. Форму растворенного в шлаке кремния определили измерением электропроводности. На рис. 24 представлена зависимость электропроводности от температуры, полученная для шлака со- [c.49]

Чтобы оценить возможности десульфурации металла в ковше во время вьшуска и последующей обработки с использованием печного шлака, провели термодинамический анализ процессов, протекаюших меаду металлом и шлаком. Для анализа использовали данные об изменении температуры ванны, состава металла и шлака по ходу плавок низколегированной конструкционной стали одношлаковым процессом с доводкой под окисленным шлаком в 100-т дуговых печах обычной мощности (ЧМК) [9]. Составы шлаков и некоторые характеристики металла по ходу опытных плавок приведены в табл. 4.4. Как отмечалось вьпце, учитывая известные данные о повьциении коэффициента распределения серы между шлаком и металлом I при увеличении основности шлака (СаО)/(8Ю2), обычно пытаются улучшить десульфурацию металла за счет повьииения количества оксида кальция в шлаке. Такой прием может привести к нарушению гомогенности шлакового расплава, появлению дисперсной твердой фазы в шлаке и снижению рафинирующих свойств шлака, поэтому оценка пределов возможной гомогенности шлаков при увеличении в них количества оксида кальция имеет важное практическое значение. [c.116]

Расчеты показывают, что реализация предложенного способа дополнительной десульфурации металла позволит понизить содержание серы в готовой стали на 0,010—0,012 % и при работе на шихте среднего качества получить содержание серы в конструкционной стали не более 0,020 %, используя одношлаковый процесс без раскисления шлака в печи. Работа сверхмощной печи по такой схеме, без отсечки окисленного шлака связана с некоторым увеличением расхода раскислителей вследствие раскисления окисленного шлака в ковше во время вьшуска и может быть признана целесообразной лишь в случае полного отсутствия внепечной обработки стали или при использовании только внепечного порционного вакуумирования металла. [c.118]

Более простой вариант внепечной десульфурации металла во время выпуска опробован при вьшлавке низколегированной стали в 100-т печах ЧМК. Сталь выгшавляли одношлаковым процессом, окисленный шлак на 80-90 % удаляли перед вьшуском из печи. Металл без шлака сливали из печи в сталеразливочный ковш, в начале вьшуска из специального бункера в ковш загружали известь, плавиковый шпат и раскислители. Во время вьшуска и в течение 5-6 мин. после окончания вьшуска металл и шлак в ковше перемешивали аргоном через трубку, вставленную в шиберное отверстие. В результате такой обработки получали в готовой стали 0,005-0,015 % 8 при исходном содержании серы в шихте 0,04-0,05 %. Как и в предыдущем случае, важное значение для получения низкого содержания серы имело интенсивное перемешивание металла и шлака во время и после вьшуска. [c.120]

В условиях сверхмощной печи доводку проводят под остатками шлака периода плавления, т.е. фактически применяют Одношлаковый процесс плавки с доводкой под окисленным шлаком. Следовательно, вся плавка с использованием металлизованного сырья проводится в окислительных условиях и десульфурация металла в печи затруднена. [c.125]

SAB-npoue (Sealed Ar Bubbling — закрытая продувка аргоном) — продувка металла аргоном снизу в ковше, в который сверху опущена огнеупорная камера, стенки которой защищают ( закрывают ) находящийся на поверхности металла непосредственно над зоной продувки синтетический шлак от контакта с конечным печным окисленным шлаком. В результате металл, перемешиваемый подаваемым снизу аргоном, интенсивно контактирует именно с синтетическим шлаком желательного состава. [c.221]

Окисление медных штейнов сначала проходит в кинетическом режиме, а далее переходит во внутридиффузионную область, при этом максимум скорости окисления коррелирует с максимумом активности сульфида железа. В системе FeO - FeS - SiOj возможно окисление FeO и FeS до магнетита. При окислении шлаков, насыщенных FeS и содержащих 12 - 32,55 % SiOj, в интервале 1463 - 1623 К (рис. 3) процесс окисления FeS, растворенного в шлаке, протекает близко к диффузионному режиму (энергия активации химической реакции е = 43,2 -86,7 кДж/моль, кинетический параметр п < 1). Окисление проходит в кинетическом режиме при е = 99 - 112 кДж/моль п = 1,13 1,3. Скорость окисления сернистого железа, растворенного в шлаке в условиях постоянного контакта шлака со штейном, выше скорости окисления FeO до магнетита. [c.13]

Стадии обезмеживания и электропечного восстановления шлака проверены в полупромышленных, а стадии окисления шлака- в укрупненно-лабораторных условиях. Применение восстановительно-сульфидирующих комплексов, а также восстановление железа в две стадии в непрерывном режиме с получением ферросилиция, повысило эффективность стадии обезмеживания и всей схемы извлечение железа в процессе доведено до 98-99 %. [c.335]

Подача шихтовых материалов во взвешенном состоянии в струе кислорода, как это имеет место в процессах КФП и КИВЦЭТ, требует мокрого измельчения, глубокой сушки и тщательного перемешивания их перед подачей в реакционную зону. Для автогенной шахтной плавки шихту окусковывают. В автогенных процессах из-за неодинаковой степени окисленности шлаки содержат различное количество меди. Наиболее высокая концентрация меди в шлаке КФП. В проекте реконструкции одного из комбинатов на КФП предусмотрено обезмеживание шлаков КФП и конвертерных шлаков на обогатительной фабрике флотацией, поэтому оценку КФП проводили с учетом этого. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...