факторы многоступенчатая

Однако, как указывалось выше, этот же фактор многоступенчатости снижает, на наш взгляд, работоспособность насоса из-за большой консоли вала и возможного касания вращающихся деталей уплотнения колеса о неподвижные детали корпуса, приводящего к более быстрому износу уплотнения. Это еще больше усугубляется за счет горизонтального расположения вала насоса. Поэтому необходима очень тщательная центровка деталей насоса и балансировка вращающихся частей. [c.135]

Для определения перемещений в ступенчатом стержне можно или пользоваться общими методами, изложенными ниже (гл. 13), или применять видоизмененный метод начальных параметров. Суть последнего заключается в замене ступенчатого стержня эквивалентным ему по деформациям стержнем постоянной жесткости. Рассмотрим обоснование такой замены на примере произвольной многоступенчатой балки (рис. 289, а). Расчленим балку на части постоянного сечения (рис. 289, б), приложив в местах разрезов соответствующие внутренние силовые факторы — Q и М. [c.298]

От каких факторов зависит конструкция ротора многоступенчатого центробежного насоса [c.205]

Компоновка на одной станине технологических роторов, предназначенных для выполнения операций различной длительности, может осложниться следующими факторами число гнезд в соседних роторах может значительно различаться диаметры соседних технологических роторов могут быть неодинаковыми угловые скорости вращения соседних роторов могут быть различны. Это может потребовать создания многоступенчатых сн- [c.326]

Экономику разделения двух близких по свойствам металлов сложно оценить из-за трудностей в выборе типа многоступенчатого экстрактора и важности правильного выбора экстрагента. Кроме цены экстрагентов, для полной экономической оценки должны быть учтены такие факторы, как растворимость, селективность, емкость и кинетика. [c.375]

Число ступеней давления в многоступенчатых активных турбинах зависит от перепада давлений, который должен быть сработан турбиной, от частоты вращения, от назначения турбины и других факторов. Это число колеблется в широких пределах — от 2—5 до 30 и больше. [c.178]

Определяющий размер — размер редуктора, определяющий его конструктив-ные и эксплуатационные особенности числовое значение этого размера не зависит от конструкции, технологии изготовления и других производственных факторов. За определяющий размер одноступенчатых редукторов цилиндрических и червячных принимают межосевое расстояние планетарных — делительный диаметр центрального колеса с внутренними зубьями или радиус расположения осей сателлитов волновых — внутренний диаметр гибкого колеса в недеформированном состоянии конических — делительный внешний диаметр зубчатого колеса. Для многоступенчатых редукторов всех типов, в том числе и комбинированных, т. е. состоящих из передач - нескольких видов, определяющим является размер тихоходной ступени. Для редукторов общемашиностроительного применения характерны высокий технический уровень по массогабаритным показателям и по величина крутящего момента, реализуемого редуктором конкретного типоразмера [c.5]

Кроме того, в ряде случаев применение многоступенчатых выпарных установок оказывается невозможным по технологическим причинам. Так, например, нельзя применить многоступенчатую выпарку при сгущении термолабильных веществ, так как относительно высокие температуры в первых ступенях выпарной установки приведут к порче продукта. Многоступенчатые выпарные установки не могут быть применены также для выпарки растворов, обладающих высоким значением физико-химической депрессии, если, промышленное предприятие располагает паром только низких параметров. Иногда основными факторами при выборе числа ступеней выпарной установки являются ее вес и габариты. [c.224]

Технологический фактор, ограничивающий максимальные габариты ходового оборудования — необходимость приближения его к подошве откоса забоя, может иметь место только при многоступенчатом оборудовании и то лишь при очень пологих откосах. Проверка этого обстоятельства не вызывает затруднений, если выполнять ее графическим методом. [c.346]

При рассмотрении двухступенчатой ракеты мы сильно упростили задачу. Помимо того что не учитывались гравитационные потери и потери на преодоление сопротивления атмосферы, нами не рассматривался дополнительный узел, который необходим для установки второй ступени в верхней части первой ступени. Кроме того, мы не учитывали тот факт, что в современных ракетах двигатель первой ступени обычно представляет собой пакет двигателей, что позволяет развивать значительно большую тягу, чем тяга второй ступени. Однако учет этих факторов не изменит основного вывода о том, что для ухода от Земли или даже для выведения на орбиту спутника Земли необходимы многоступенчатые ракеты. [c.345]

Важность фактора надежности будет увеличиваться с ростом числа ступеней снаряда, так как надежность всей многоступенчатой силовой установки будет приблизительно равна произведению надежностей каждой отдельной ступени. Этот факт можно проиллюстрировать на примере трех- и четырехступенчатых снарядов для чисто гипотетических значений надежностей при прочих равных условиях ). [c.499]

В предположении, что эти два фактора уравновешивают друг друга, при подсчете надежности многоступенчатого снаряда оказывается приемлемым первое приближение. [c.499]

Хотя обычно при проектировании максимальные напряжения являются определяющим фактором, имеются некоторые области проектирования, в которых более важным фактором являются деформации. Например, в случае многоступенчатого снаряда расцепление двух соседних ступеней должно происходить ровно, сразу по всему периметру, чтобы не возникло асимметричных нагрузок в концевых частях конструкций ступеней. Освобождающий механизм, который при отсутствии нагрузки действует удовлетворительно, при высоких нагрузках имеет обыкновение работать неравномерно или с заеданием, что обусловлено главным образом взаимо- [c.575]

Не следует упускать из виду, конечно, такие факторы, как металл, вид загрязнения и т. д. — факторы, рассматриваемые в двух последних главах. Операция очистки должна удалить загрязнения, в противном случае все другие соображения теряют значение. Большую роль при подборе моющего раствора играет наличие или отсутствие у деталей маркировки, филиграна, слепых отверстий, чеканки, щелей и т. д. При полировке этих деталей полировальная паста вдавливается в полости и удалять ее из них очень трудно. Очистка подобных деталей от полировальных паст связана с рядом трудностей. Для удаления таких вдавленных загрязнений необходимо интенсивное возбуждение моющего раствора в сочетании с многоступенчатым циклом очист- [c.194]

Многоступенчатая конструкция турбин позволяет уменьшить перепад энтальпий каждой ступени, а следовательно, и скорость потока рабочего тела. При этом представляется возможным использовать более экономичные дозвуковые профили, а также обеспечить оптимальные значения характеристики --= uJ при приемлемых с точки зрения прочности ротора окружных скоростях. Многоступенчатая конструкция позволяет использовать выходную энергию из предыдущей ступени в последующей. Наличие потерь в каждой ступени повышает энтальпию пара на входе в следующую, что частично компенсирует эти потери. Все эти факторы объясняют то, что в качестве главных применяются только многоступенчатые турбины. Одноступенчатые турбины служат вспомогательными (привод насосов, вентиляторов и т. п.). Их достоинство — малые масса и габариты. Перепад энтальпий во вспомогательных турбинах может доходить до 400 кДж/кг, что соответствует скорости пара it 1260 м/с. Для наиболее распространенных дисков (постоянной толщины и конических) и = 200-н300 м/с, что соответствует = 0,16ч-0,24. Поэтому во вспомогательных одноступенчатых турбинах используют двух- и трехвенечные ступени скорости, обеспечивающие приемлемый КПД при указанных значениях скоростной характеристики. [c.142]

Эксплуатационные режимы нагружения элементов конструкций имеют, как правило, более сложный характер, чем распространенные в практике экспериментов синусоидальные или треугольные формы циклов нагружения, хотя именно они являются наиболее часто используемыми при получении основных характеристик циклических свойств материалов и закономерностей их изменения в процессе деформирования. Синусоидальный или треугольный законы изменения напряжений и деформаций использовались в качестве основных и при экспериментальном изучении кинетики циклической и односторонне накапливаемой пласти ческих деформаций и их описании соответствующими зависимостями, рассмотренными в предыдущих главах. В ряде случаев условия эксплуатационного нагружения представляется возможным схематизировать такими упрощенными режимами. Однако в большинстве случаев для исследования поведения материала с учетом реальных условий оказывается необходимым рассмотрение и воспроизведение на экспериментальном оборудовании таких более сложных режимов, как двух-и многоступенчатое циклическое нагружение с различным чередованием уровней амплитуд напряжений и деформаций, нагружение трапецеидальными циклами с выдержками различной длительности на экстремумах нагрузки в полуциклах растяжения и (или) сжатия, а также в точках полного снятия нагрузки, двухчастотное и полигармо-ническое нагружение, нагружение со случайным чередованием амплитуд напряжений, соответствующим зарегистрированными в эксплуатации условиями. Особенно необходимым воспроизведение и исследование таких режимов становится в области повышенных и высоких температур, когда на характер и степень проявления температурно-временных эффектов, а следовательно, и на кинетику деформаций, существенное влияние оказывают факторы длительности, формы цикла и уровней напряжений или деформаций в процессе нагружения. Ниже приведены исследования закономерностей развития деформаций для ряда упомянутых режимов нагружения, позволяющие проанализировать применимость тех или иных уравнений кривых малоциклового деформирования и применение параметров этих уравнений при изменении режимов. [c.64]

Исследования двухступенчатых отсеков показывают, что кроме отмеченной выше радиальной неравномерности, повышенной турбулентности и не-стационарности набегающего потока существует целый ряд дополнительных факторов, влияющих на эффективность второй ступени. В частности, за первой ступенью имеется ощутимая окружная неравномерность параметров потока с периодом, соответствующим шагу НА первой ступени. Эта шаговая неравномерность в зависимости от углового положения НА второй ступени сказывается на к. п. д. второй ступени по-разному. Опыты с двухступенчатыми отсеками меняют количественные представления о влиянии радиального зазора б над РК не-обандал<енной ступени на к. п. д. многоступенчатой турбины. Изменение величины б только в первой ступени влечет за собой дополнительное снижение к. п.д. второй ступени из-за резкого изменения структуры потока в периферийной части ступени. [c.220]

Ввиду многообразия факторов, которые должны быть учтены при выборе оптимального варианта сочетания опреснительной установки с циклом всей энергетической установки, этот вопрос является предметом самостоятельного исследования. Методика же определения оптимальных характеристик — общая для опреснителей на любых судах. Проиллюстрируем ее на следующем примере. Предположим, что нужно подобрать опреснитель для судна с двигателем мощностью 6000 л. с., где суточный расход воды составляет 260 т. Путем утилизации тепла главного двигателя можно получить 60 т воды в сутки. Недостающие 200 т придется воеполнять за счет работы многоступенчатого опреснителя. Его производительность с учетом непостоянной работы утилизационного опреснителя примем с некоторым запасом 240 т1сутки. Пар на этот опреснитель можно использовать либо от вспомогательного котла, либо из отбора от вспомогательного турбогенератора, если таковой имеется на судне. На транспортных дизельных судах турбогенераторы с отбором, как правило, не используются, и поэтому второй вариант можно рассматривать только применительно к рыбопромысловому судну или китобазе. Рассмотрим в связи с этим вариант питания опреснителя паром от вспомогательного котла. Каким же должен быть удельный расход тепла или пара на рассматриваемый опреснитель, чтобы получить достаточно низкую себестоимость при умеренных капитальных затратах [c.272]

Выбор двухступенчатой турбины (рис. 4-10) определили два основных фактора 1) конструкция турбины получается значительно проще и компактнее, 2) температура металла лопаток, особенно первой ступени рабочих лопаток, значительно ниже, чем в многоступенчатых турбинах. Так, при температуре газов на входе в турбину 760° С температура рабочих лопаток первой ступени равна 625° С. Если, например, использовать реактивное облопачивание, то температура рабочих лопаток первой ступени девятиступенчатой турбины будет 738° С. [c.129]

Существенное влияние на модальный разл1вр частиц жидкости оказывают частоты вращения ротора турбины (кривые 2, 4ш 5—7 на рис. 7.4). С увеличением частоты вращения ротора (окружной скорости рабочих лопаток) и модальный размер капель падает при всех значениях влажности (см. зависимость du = f у), рис. 7.4). Рост частоты вращения ротора турбины приводит к увеличению нормальной составляющей скорости соударения частиц влаги с выходными участками рабочих лопаток. Следовательно, возрастает процесс дробления капель, уменьшается плотность орошения поверхностей рабочих лопаток и, наконец, повышается интенсивность сброса влаги с входных кромок рабочих лопаток. Подтверждением влияния последнего фактора на изменение дисперсности влаГп могут служить результаты опытов на вращающемся диске, в центр которого подавалась вода. Так же как в опытах на турбинной ступени, с ростом расхода влаги Q (заштрихованные кривые на рис. 7.5) размер капель растет, но интересно, что с ростом окружной скорости и с кромки диска (толщина кромки равна 0,5 мы) срываются меньшие капли. Хорошее согласование результатов опытов (рис. 7.5) для диска и многоступенчатой турбины является подтверн- дением того факта, что процесс схода влаги с выходных кромок рабочих лопаток является определяющим в разлгере капель влаги в потоке пара. [c.272]

Fi — площадь поперечного сечения устья горелки, Опытные данные свидетельствуют о том, что аэродинамическое сопротивление проточной части го-релочных устройств зависит от большого числа факторов, в том числе от угла наклона лопаток за-вихрителя, а также от конструктивных особенностей воздушного короба и амбразуры (подробнее см. [Л. 15]]). В частности, аэродинамическое сопротивление горелки заметно увеличивается в тех случаях, когда вместо обычного одноступенчатого завихрителя устанавливается многоступенчатый с разными углами наклона лопаток в каждой ступени. Однако наиболее сильно сопротивление горелки увеличивается в тех случаях, когда при прочих равных условиях применяется высокая интенсивность крутки воздушного потока. [c.183]

В ряде работ были предложены нелинейные гипотезы суммирования повреждений, которые, однако, не нашли практического применения вследствие громоздкости вычислений и отсутствия убедительных доказательств их точности в применении к многоступенчатым программным испытаниям. Введение факторов взаимодействия между уровнями напряжений [76] или измененного наклона левой ветви вторичных кривых усталости [54, 56] требует экпериментального определения соответствующих характеристик применительно к конкретным случаям практики, что также затрудняет использование указанных подходов. [c.171]

Отметим в заключение еще одну особенность дифракционных асферик. При наличии аберраций помимо уменьшения интенсивности в центральном максимуме дифракционного изображения точки увеличивается интенсивность боковых максимумов (прежде всего первого). Интересно поэтому сравнить распределения интенсивности в дифракционных изображениях, созданных волной, которая сформирована многоступенчатой асферикой, и волной просто искаженной сферической аберрацией, причем интенсивности в центральном максимуме (факторы четкости) должны быть одинаковы. Соответствующие кривые приведены на рис. 7.8, из которого следует, что в случае волны, сформированной асферикой, гораздо четче выражены минимумы и существенно меньше увеличение интенсивности в первом максимуме, хотя потеря энергии в центральном максимуме такая же. Этот феномен можно качественно объяснить, если опять использовать понятие порядков дифракции. Многоступенчатая асферика имеет нулевую эффек-тивность в порядках, ближайших к рабочему, поэтому наряду с идеальной сферической волной в минус первом порядке она формирует аберрированные сферические волны в порядках с большими номерами, что согласно выражению (1.7) приводит к большим аберрациям. Свет, дифрагированный в далекие порядки, за счет аберраций распределяется по площади, значительно пресы- [c.218]

При переводе действующих энергоблоков на скользящие параметры лимитирующим фактором в большинстве случаев оказывается теплогидравлическая разверка между параллельными подпотоками, если таковые имеются в схеме, реже (при больших массовых скоростях, характерных для экранов газомазутных котлов) — пульсация. Влияние раздачи двухфазной среды в промежуточных коллекторах является менее значительным благодаря умеренному приращению энтальпии в отдельных ступенях многоступенчатых схем, которым свойственны такие коллекторы. [c.241]

Большинство выпускаемых герметичных электронасосов одноступенчатые и реже двухступенчатые и только западногерманские фирмы Ладендорф и Ледерле выпускают многоступенчатые касосы с числом ступеней, доходящим до шести. С нашей точки зрения, большое количество ступеней в герметичных электронасосах, в особенности горизонтального исполнения, является отрицательным фактором, так как при прочих равных условиях долговеч-а ость этих насосов снижается за счет большой консоли вала и, как следствие этого, неизбежного касания ступиц рабочих колес об уплотнения в корпусе насоса. [c.151]

Даже в том случае, когда рассматриваются многоступенчатые корабли, а не одноступенчатый, описанный в приведенном выше примере, сохраняется заметное преимущество при использовании метода встречи на орбите, поскольку сбережение топлива должно сказываться тогда, когда массе, остающейся на промежуточной станции, не требуется придавать ускорение при последующих включениях двигателей. Тем не менее методу встреч присущи определенные трудности например, может оказаться невозможным хранение топлива в баках в космическом пространстве в течеиие достаточно длительного времени или обеспечение его перелива из баков-хранилищ без дополнительного массивного оборудования. Возможное решение проблемы состоит в том, что топливо для конечного этапа (Я - Рх) не выводится на орбиту вместе с космическим кораблем, но запускается на нужную околоземную орбиту при помощи специального грузового корабля, как только межпланетный космический корабль возвратится на околоземную орбиту. Если к тому же космический корабль снабжен двигателем малой тяги с высокой скоростью истечения, то он скорее всего будет снаряжаться на околоземной орбите, поскольку подобный корабль нельзя вывести на орбиту непосредственно с поверхности Земли. Поэтому заключительный этап полета будет обеспечиваться при помощи мощных грузовых кораблей. На другом конце траектории межпланетного перелета космический корабль остается на орбите вокруг Марса, в то время как другой грузовой корабль, перенесенный через межпланетное пространство космическим кораблем и выведенный последним иа орбиту ожидания вокруг Л арса, будет использован для осуществления этапов полета (О - Р ) и (Рг - ) Большее число грузовых кораблей создаст дополнительные преимущества в тех случаях, когда уделяется особое вии.маиие фактору безопасности. При некоторых исследованиях здравый смысл требует, чтобы какое-то количество подобных кораблей оставлялось экипажем в конце фазы (Я -> Е) вместе с грузовыми кораблями, исполь.зованными на планете назначения, прежде чем оставшийся межпланетный корабль й дст выведен на гелиоцентрическую орбиту обратного полета. [c.413]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...