Распределение прямоугольное

Точки — экспериментальные данные сплошные и пунктирная кривые рассчитаны в различных предположениях. Распределения плотности, использованные при расчете кривых А и В, показаны в правой части рисунка. Для кривой А распределение прямоугольное. для кривой В — с диффузной границей. [c.58]

Прямоугольная пластина длиной а = 2 м и шириной 6=1 м, шарнирно опертая по трем сторонам и защемленная по четвертой стороне, нагружена распределенной нагрузкой, меняющейся по треугольному закону, величина которой случайна с релеевским законом распределения с параметром = 0,06 МПа (рис. 4). [c.24]

Прямоугольная пластина, у которой Ь <а, имеет две шарнирно опертые стороны, одну защемленную и одну свободную (рис. 5). Посредине свободной стороны приложена сосредоточенная сила Р, величина которой случайна и распределена по гамма-распределению с параметрами а = 3 /З3 = 5000 Н. Несущая способность материала пластинки также случайна с экспоненциальным законом распределения, [c.26]

Рис. 13. Схема нагружения прямоугольной пластаны т-распределенной нагрузкой

На прямоугольную пластину длиной 2 м, шириной 1 м действует сжимающая распределенная нагрузка q, величина которой случайна, распределена по закону Вейбулла с параметрами у = 0 0=3 а = (2247 10 ) Н /м. Края пластины шарнирно оперты. [c.45]

Рис. 18. Схема нагружения прямоугольной пластины распределенной нагрузкой

Шарнирно опертая прямоугольная пластина (а = 1 м й = 2 м м = 0,3) нагружена гидростатическим давлением (рис. 18) - случайная величина со следующим законом распределения [c.55]

Рис. 10.31. Распределение скоростей всасывания через боковые ответвления собирающего коллектора прямоугольного сечения ( = 21, = 3,75, ЫВл = 1,5, /7)н =

Г . Сопло имеет прямоугольную форму с высотой А и шириной Ь. Скорость вдува Допустим, что на входе окружная скорость имеет равномерный профиль. На некотором удалении от соплового ввода полностью сформированы свободный и вынужденный вихри с соответствующим распределением окружной скорости. Запишем уравнения сохранения расхода, кинетической энергии вращающегося газа и окружного момента количества движения [c.189]

Переходим к участку ВС. Проекцию на ось стержня дает только распределенная нагрузка, значит N = qli w эпюра N на участке ВС прямоугольна. Легко видеть, что = О, а = —Р, следовательно, эпюра Q,j прямоугольна. [c.79]

Наиболее часто встречаются стержни прямоугольного сечения. В этом случае распределение касательных напряжений имеет вид, показанный на рис. 213. Наибольшие напряжения возникают у поверхности посредине длинных сторон прямоугольного сечения (в точках С и D). Определяются они по формуле (9.28), где [c.220]

Введем два предположения о характере распределения касательных напряжений в балках прямоугольного сечения [c.248]

В качестве первого примера рассмотрим балку прямоугольного поперечного сечения постоянной высоты и линейно меняющейся ширины, свободно опертую при д = 0 и защемленную при х — 1, несущую равномерно распределенную нагрузку интенсивности Р. В качестве параметров проекта выберем моменты текучести У, и Уд при л = 0 и х = 1. Вводя обозначение [c.41]

Исследуем закон распределения по сечению касательных напряжений для балки прямоугольного сечения (рис. VI.22). Этот закон определяется законом изменения так как остальные величины для данного сечения постоянны, причем [c.156]

Трудоемкость изготовления обмоток составляет 30—50% от общей трудоемкости производства ЭМП. Причем обмотки достаточно разнообразны по конфигурации (сосредоточенные и распределенные), числу фаз, материала (медные, алюминиевые и т. п.), способу укладки (намотка, заливка) и обработки (пропитка лаками, компаундирование битумом и т. п.), способу соединения проводов (пайка, сварка, прессование) и др. В последние годы технология обмоточного производства механизируется и автоматизируется. Полностью механизирована укладка и изготовление обмоток из круглого провода, частично механизирована— из прямоугольного провода. [c.184]

Аа. Следовательно, искривления поперечных сечений не сказываются на законе распределения нормальных напряжений и их значений. В балке прямоугольного и круглого сечений максимальные касательные напряжения возникают в тех точках, где нормальные напряжения равны нулю (на нейтральной оси), и, наоборот, в крайних точках сечения, где нормальные напряжения максимальны, касательные напряжения равны нулю. Поэтому за опасные можно принять точки, наиболее удаленные от нейтральной оси, что подтверждается практикой эксплуатации балок, работающих на изгиб. Однако в случае тонкостенных профилей (например, двутавра) необходимо проверить прочность балки и в точках, где полка сочленяется со стенкой, поскольку здесь возникают значительные как нормальные, так и касательные напряжения. [c.221]

Свободно опертая по концам балка прямоугольного сечения под действием равномерно распределенной нагрузки получает прогиб в середине, равный 5 см. Эта балка заменяется другой балкой из того же самого материала и также прямоугольного сечения, но с шириной, вдвое меньшей, чем у исходной балки. Какова должна быть высота новой балки h- по сравнению с высотой 1 исходной балки, если новая балка под действием той же самой нагрузки прогибается только на 1,25 см [c.168]

Консольная балка узкого прямоугольного сечения нагружена равномерно распределенной нагрузкой интенсивностью < . Приняв функцию напряжений в виде (7.28), определить напряжения ап, ajs, Оп и проверить, удовлетворяются ли дифференциальные уравнения равновесия Коши и граничные условия. [c.170]

Перемещения, деформации и напряжения в пластине. Рассмотрим прямоугольную пластину (рис. 9.2), которая изгибается под действием поперечной распределенной нагрузки q и сил, действующими в срединной поверхности. [c.186]

Рассмотрим изгиб прямоугольной пластины (рис. 9.11, а) шарнирно опертой.по контуру и нагруженной распределенной нагрузкой интенсивностью q x.i, xq). Пусть требуется найти прогибы, моменты и напряжения, возникаюш,ие в пластинке, и подобрать ее толщину, исходя из расчета по допускаемым напряжениям. [c.208]

Пусть прямоугольная в плане со сторонами а и й пологая оболочка подвергается действию поперечной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q. Предположим, чо оболочка по криволинейным кромкам свободно оперта, а в плоскости Хи Х2 (рис. 10.20, б) перемещения свободны по направлениям, нормальным кромкам. Следовательно, граничные условия могут быть записаны в виде [c.246]

Балка прямоугольного сечения высотой А, шириной Ь и длиной I шарнирно закреплена по концам и нагружена сосредоточенной силой по середине пролета. Найти нагрузку Рт, при которой в балке впервые возникнут пластические деформации, предельное значение силы Р., при котором возникает пластический шарнир, границу х°2 распределения зон пластических деформаций. Координатные оси xj, Х2 расположить в центре сечения в середине балки, принять Л= 1. [c.288]

Рассмотрим теперь распределение линейных скоростей в теле, вращающемся вокруг неподвижной точки. Введем систему прямоугольных декартовых координат Х[ ( =1, 2, 3), неизменно связанную с телом (рис. 38). Тогда разложение радиуса-вектора г точки М тела по единичным векторам е, координатных осей имеет известный из предшествующего вид [c.111]

На рис. 4.79 приведены прогибы несущих слоев стержня в сечении х = 0,5 в зависимости от координаты а левого края интервала нагрузки длины а — Ь = 0,25. Номер кривой совпадает с номером слоя цифры со штрихом — синусоидальнс1я нагрузка с амплитудой Qq, без штриха — равномерно распределенная (прямоугольная) нагрузка с интенсивностью <70- Максимумы наблюдаются при а — 0,37. При одинаковой равнодействующей Qq = = 7г<7о/2 прогибы от синусоидальной нагрузки больше по величине. [c.216]

Прямоугольная пластина длиной 2 м, шириной 1 м нагружена равномерно распределенной нагрузкой q, случайная величина которой распределена по нормальному закону (Шц = I МПа oq = 0,1 МПа). Концы пластины защемлены по всему контуру. У материала пластины д = 0,3 = 500 МПа aj = 50 МПа. Надо так подобрать толщину h, чтобы надежность = 0,9758. Случайный разброс тол-шлны оболочки следует учитывать с доверительной вероятностью Я/, = 0,9986, т.е. Язад/Я , = 0,9772. Для Я = 0,9772 7 = 2 по (1.19) а = 0,96 МПа" /3 = 24 X X Ю МПа" f = 10 МПа". По формуле (1.18) находим К = 374. По данным [2] для такой пластины а, = 0,497. Тогда по табл. 1.1 [c.10]

Рис. 4. Схема нагружения прямоугольной пластимы распределенной нагрузкой, меняющейся по треугольному закону

Пусть прямоугольная пластина длиной 2 м, шириной 1 м нагружена равномерно распределенной нагрузкой < , величина которой случайна и представляем ср й нормальный стационарный процесс с корреляционной функцией/ (т) = oqe X X (1 + а т1 ). Концы пластины защемлены по всему контуру. Надо так подобрать толщину пластины А, чтобы ее надежность Я = 0,99. Задано д = 1 10 Па а = = 1-10 Па Myj = 5 10 Па =0 Г= 10 лет = 315 10 с а = 0,707с = = 0.3. [c.61]

Прямоугольная пластина длиной 2 м, шириной 1 м нагружена равномермо распределенной нагрузкой q (t), величина которой случайна и представляет собой нормальный стационарный процесс с корреляционной функцией типа (2.10). Концы пластины защемлены по всему контуру. [c.66]

Экспериментальные исследования перечислешпях вопросов равномерного распределения потоков по сечению каналов и аппаратов до 50-.х годов не носили систематического характера. Исследования выравнивающего действия сетки, плоских и пространственных (трубчатых) решеток, помещенных в потоке с большой начальной неравномерностью поля скоростей, были проведены в 1946—1948 гг. [58], Начальная неравномерность поля скоростей на прямых участках создавалась путем установки перед ними прямолинейных диффузоров прямоугольного сечения с углами расширения 1=244-180° и степенью расширения iii - F /Fq = 33, а также коротких (lg/2bi 1 rti 3,3), криволинейных (dpidx = onst) I ступенчатых диффузоров. [c.12]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Однородная прямоугольная платформа масеы 1000 кг подвешена к опоре на четырех тросах одинаковой длины, сходящихся в одной точке. Расстояние платформы до точки подвеса равно й = 2 м. На платформу установлены четыре груза малых размеров. Массы и расположение грузов случайны. Предполагается, что масеы грузов и их прямоугольные координаты Х1 и у,, отсчитываемые от центра платформы, взаимно независимы и имеют гауесов-екое распределение. Математические ожидания масс всех четырех грузов одинаковы и равны гпм = ЮО кг, среднеквадратические отклонения также одинаковы и равны Стм=20 кг. Координаты грузов имеют нулевые математические ожидания, средние квадратические отклонения координат равны ах = 0,5 м и = 0,7 м. Определить границы таких симметричных интервалов для углов наклона 0х и 0 платформы, находящейся в равновесии при установленных грузах, вероятности нахождения в которых равны 0,99.) Углы считать малыми. [c.444]

Распределенная нагрузка q (х), а также и /И,, вызывают плоский изгиб полоски в плоскости WX. Эту полоску можно назвать бал-кой-полоской и в дальнейшем обращаться с ней как с полубесконеч-ной балкой (рис. 478, а) прямоугольного сечения 1 X h. [c.478]

Рассмотрим винтовую пару с прямоугольным профилем резьбы (рис. 7.7, а) и углом подъема о средней винтовой линии. На винт действует осевая нагрузка Q, которую считают равномерно распределенной по средней винтовой линии резьбы с радиусом Гер. На элемент резьбы гайки приходится элементарная доля осевой нагрузки AQ. Рассматривая движение винта по элементу резьбы гайки, предполагаем, что к элементу резьбы приложена движущая сила Д/ ", направленная горизонтально, сила нормального давления AjV и элементарная сила трения .F , направленная в сторону, противоположную направлению скорости. При равномерном движении ( п = onst) система сил Щ, АЛ , F, Ff уравновешена. Полагают, что соотношение между этими силами мало отличается от соотношения тех же сил при движении элемента в виде ползуна на наклонной плоскости (рис. 7.7, б), представляющей развертку на плоскость одного витка средней винтовой линии с шагом р . Условием равновесия системы сходящихся сил будет равенство АД- -AQ = A7V+А/-/. [c.75]

Во всех случаях, когда распределенная по продольным сторонам прямоугольной полосы нагрузка может быть представлена алгебраической функцией, мы можем представить решение бигармо-нического уравнения в виде целого полинома. [c.138]

Треугольная пластина узкого прямоугольного сечения с углом раствора а(О<0 а) находится под действием равномерно распределенной нагрузки интенсивности q по краю л 2 = onst (0==О). Приняв функцию напряжений в виде (7.85), требуется найти компоненты тензора напряжений а, Tqj, СТг j и проверить выполнение граничных условий. [c.171]

Шарннрно опертая прямоугольная пластинка с размерами а и Ь в плане находится под действием равномерно распределенной нагрузки интенсивности q. Найти прогиб, моменты и напряжения в пластине, используя разложение нагрузки в ряд Фурье [c.212]

Поперечный изгиб балки. Пусть балка прямоугольного поперечного сечения из неупрочняющегося материала ( =1) свободно оперта по краям и изгибается равномерно распределенной нагруз- [c.280]

Используя полученные выше формулы, легко вычислить распределение освещенности при дифракции плоской волны на прямоугольном отверстии шириной Ь и высотой а. Напомним, что при расчете освещенности дифракционной картины от бесконечно длинной щели все элементы вдоль оси Y считались некогерент ными источниками и создаваемые ими освещенности просто складывались. Очевидно, что в случае дифракции плоской волны на прямоугольном отверстии так делать нельзя. Надо осветить отверстие удаленным точечным источником или параллельным пучком света. При описании опыта необходимо провести суммирование амплитуд также и вдоль оси У, т.е. вычислить еще [c.286]

В соответствии с этим и численные результаты расчета амплитуды получаются несколько иными ). Общий ход распределения интенсивности в дифракционной картине подобен случаю прямоугольного отверстия, но максимумы и минимумы располагаются в фокальной плоскости объектива, конечно, в виде концентрических колец (см. рис. 9.7, б), и угловой радиус темных колец определяется приблиокенно соотношением [c.183]

ТО структура пучка, выходящего из лазера, оказываетея такой же, как и при дифракции нескольких когерентных плоских волн, падающих на экран с отверстием под небольшими углами, при условии, что форма эквивалентного отверстия совпадает с формой зеркал. В случае, например, прямоугольных зеркал угловое распределение амплитуды выражается функциями типа приведенных в 42. Если же резонатор соетоит из соосных сферических зеркал, то генерируемое излучение часто имеет вид гауссова пучка (см. 43). Фотографии, показанные на рис. 9.8 (см. стр. 185), получены для различных поперечных сечений пучка, выходящего из гелий-неонового лазера (>. = 632,8 нм). Как мы видим, интен- [c.802]

Такая пластинка Френеля с прямоугольным радисыь-ным распределением почернения может выполнять функцию изображающего оптического. элемента. Недостатком, однако, является возникновение большого числа изображений, расположенных на оси, совпадающей с главным лучом пучка нулевого дифракционного порядка. [c.57]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...