Недогрев

На рис. 8.6 тем не менее приводятся опытные точки (зачерненные символы), относящиеся к режимам без кипения. Ясно, что для таких режимов при малых Д Т доля теплового потока, переданного за счет кипения = а А Т, становится ничтожно малой в сравнении с передачей тепла вынужденной конвекцией, поскольку в [60] недогрев жидкости до был весьма значителен = 30 К на [c.358]

Рисунок 8.6 подтверждает, что при развитом пузырьковом кипении (в данном случае при д> 70 кВт/м ) скорость жидкости и ее недогрев перестают влиять на теплоотдачу, температурный режим стенки полностью определяется уравнением (8.18). В области соизмеримого влияния однофазной конвекции и кипения интерполяционная формула (8.20) хорошо согласуется с опытными данными, если соответствующие коэффициенты теплоотдачи рассчитываются соответственно по формулам (8.21) и (8.18). [c.358]

Недогрев ядра движущейся жидкости может привести к увеличению критической плотности теплового потока. Кризис кипения в трубах в настоящей книге не рассмотрен, с этим вопросом можно познакомиться в специальной литературе [например, 45, 61, 75]. [c.273]

На при кипении в большо.м объеме оказывают влияние шероховатость поверхности нагрева, ее расположение по отношению к направлению вектора силы тяжести и недогрев жидкости Это не учтено в (31.21). [c.320]

Недогрев жидкости приводит к увеличению критической [c.381]

В парогенераторах наиболее распространено кипение в трубах, главным образом в вертикальных. Трубка может играть роль элементарного парогенератора. Предположим, что тепловая нагрузка постоянна по длине трубы. Изменение температуры по длине I показано на рис. 13-15. На экономайзерном участке температура воды ниже температуры насыщения. После достижения температуры ta (точка В) начинается поверхностное кипение и температура стенки практически не меняется. Начиная с точки С температурный напор At=t —сохраняется также постоянным, недогрев жидкости исчезает и пузырьки пара распределяются по всей массе жидкости, укрупняясь в средней [c.176]

Задание и контроль режима нагрева по времени предполагает повторяемость мощности нагрева на некотором постоянном уровне или повторяемость закона изменения мощности во время нагрева в выбранных пределах. Отклонения от этого, вызывают перегрев или недогрев. Точность и надежность реле времени определяют надежность и точность работы закалочной установки в целом, [c.18]

Недогрев воды до температуры насыщения эквивалентен увеличению высоты столба жидкости над сечением входа в опускные трубы. При этом даже небольшой недогрев (0,1—0,2°С) позволяет существенно повысить допустимые значения скорости воды в опускных трубах. [c.66]

С- возрастанием х толщина двухфазного слоя увеличивается, так как при движении жидкости вдоль поверхности обогреваемой трубы уменьшается недогрев основного ядра потока. Очевидно, что чем больше недогрев жидкости на входе в трубу, тем меньше значение бдв в заданном сечении трубы (рис. 9.3, б). [c.257]

Недогрев основной массы жидкости до температуры насыщения оказывает существенное влияние на интенсивность теплообмена при кипении. Вторжение холодной жидкости в пределы двухфазного слоя может привести к частичному или даже полному вырождению механизма переноса, обусловленного процессом парообразования. [c.260]

Недогрев смеси до температуры насыщения оказывает существенное влияние на интенсивность теплообмена. С увеличением А нед=4—коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по температурному перепаду между стенкой и жидкостью, уменьшаются (рис. 13.10). Влияние концентрации смеси при поверхностном кипении качественно остается таким же, как и в условиях, когда температура жидкости равна U [163]. [c.355]

В ходе экспериментов давление воды в полости охлаждения составляло (1,1-1,3) 10 Па, недогрев воды до температуры кипения Дг колебался в пределах от 5 до 75 °С. (Здесь Дг = где к и [c.42]

Уменьшение недогрева приводит к снижению содержания остаточного кислорода в деаэрационной воде. Так, если недогрев воды равен 4 °С, содержание кислорода в деаэрированной воде составляет 0,8 мг/кг, если недогрев О,ГС, содержание его снижается до 0,05 мг/кг. При увеличении доли выпара в струйном деаэраторе от О до 10 кг на 1 т воды содержание кислорода в воде быстро снижается. [c.63]

Если сплав не докален, то его электрическая проводимость увеличивается до 25,0 м1 ом-мм ), а если перекален, то уменьшается до 21,1 м/(ом-мм ). Недогрев и пережог — весьма распространенные дефекты, возникающие при нарушении термической обработки. Пережог вызывает сплавление границ зерен, появление крупнокристаллического ободка, что приводит к уменьшению прочностных характеристик материала, наличию и увеличению внутренних напряжений и даже к появлению трещин (рис. 4-17). [c.81]

Из этой таблицы следует, что по данным механических испытаний пережог в начальной стадии при температурах 495—500 °С обнаружить нельзя. Вместе с тем не обнаруживается и недогрев при температурах около 490 °С. [c.87]

Известно, например, что недогрев полимера приводит к сверх-молекулярным образованиям, отрицательно сказывающимся на формировании адгезионного контакта (т. е. уменьшается число функциональных групп, обеспечивающих молекулярные связи в зоне контакта). Добавление в полимер различных пластификаторов приводит к разрушению этих образований и способствует лучшей адгезии. Решающее значение на величину адгезионной прочности феноло-формальдегидных смол к поверхности твердых тел имеют гидроксильные группы [2]. [c.127]

Описанная методика может быть использована как при внешнем обтекании поверхности (пограничный слой), так и при течении в трубах. Рис. 8.5 относится к течению в пограничном слое, а на рис. 8.6 приводятся опытные данные работы [60] для случая кипения хладона R113 ( j F3 L3) в кольцевом канале. Из этого рисунка видно, что при развитом пузырьковом кипении на теплообмен не влияет и недогрев жидкости до температуры насыщения. Коэффициенты теплоотдачи а и здесь отнесены к температуре насыщения. В области заметного влияния однофазной конвекции при расчетах необходимо учитывать, что относится к среднемассовой температуре жидкости Т. Этот учет достигается введением очевидной коррекции в формулу (8.19) [c.357]

Зависимость 62 от а и Az = Z2 — Z, схематично показана па рис. 1.7.1. Если Zo > Z,, т. е. несущая фаза — или недогре-тая жидкость (T l)), [c.128]

Если педогревы не очень велнкг, то второе слагаемое в квадратных скобках много меньше еднницы. Тогда влияние недогре-ва на величину р можно учеси, с помощью болео простой формулы [c.149]

Недогрев жидкости А7, ц.д приводит к увеличению критической плотности теплового потока. Формулы для определения этой величины получают введен]1ем в правую часть (12.62) некоторого члена, учитывающего теплоотдачу к толще недогретой жидкости [44, 45]. [c.272]

В нижней части верхней колонны концентрация паров по кислороду достигает 96%, и кислород частично отводится в виде продукта в кислородные регенераторы 3 через подогреватель 18. Из верхней части нижней колонны 20 пар азота направляется в основные конденсаторы-испарители 9, где конденсируется, образуя азотную флегму. Жидкий азот направляется частично на орошение тарелок нижней колонны 20 и частично через переохладитель б на орошение верхней колонны 7. Для получения технически чистого кислорода часть жидкого кислорода (чистотой 96%) отбирается из верхней колонны 7 и направляется в колонну 10 технического кислорода, после которой концентрация кислорода достигает 99,5%. Жидкий технический кислород после конденсатора-испарителя 11 переохлаждается в переохладителе 13 и насосом 12 подается потребителю в состоянии недогре-той жидкости V. [c.327]

При кипении в трубах в условиях вынужденной конвекции на теплоотдачу оказывают влияние еще и паросодержание (недогрев), скорость вынужденного движения жидкости, а также размеры и расположение поверхности теплообмена в простра 1стве. [c.314]

Однако в интервале i T>i i>i ядро потока недогре-то до кипения, но в пристенном слое жидкость кипит и паровые пузыри могут проникать даже в ядро течения, если скорость их конденсации в те или иные моменты времени меньше скорости парообразования. Именно эта область, переходная от зоны однофазного прогрева среды к зоне развитого кипения, является неустойчивой и может генерировать пульсации течения по всему тракту. [c.176]

В докризисной области высокие тепловые нагрузки ведут к началу парообразования при больших недогре-вах (рис. 6-49) и к увеличению степени неравновесности во всех зонах. [c.188]

Формула (2.33) определяет наибольшее допустимое значение скорости воды в опускных трубах, когда температура воды на входе в них равна температуре насыщения при давлении в барабане. Если имеется недогрев Ak, то вскипания не произойдет, если давление Арвх будет уменьшено еще на величину Apuea=Ak(di dp), [c.66]

При больших значениях Лг пед образующиеся на стенке паровые пузыри разрушаются еще до отрыва от теплоотдающей поверхности. В этих условиях толщины перегретого бпер и двухфазного бдв слоев очень малы. При прочих равных условиях толщина перегретого (и соответственно двухфазного) слоя уменьшается с ростом скорости, так как увеличение турбулентности потока приводит к интенсификации массообмена между переохлажденным ядром потока и перегретым слоем, а также к более глубокому проникновению переохлажденной жидкости к стенке. При больших недогре-вах ядра потока паровые пузыри, не отрываясь от стенки, скользят вдоль ее Поверхности до момента разрушения, т. е. до полной конденсации. Скорость их скольжения составляет примерно 0,8—0,85 от средней скорости жидкости. [c.255]

По мере прогрева основной массы жидкости скорость конденсации уменьшается и паровые пузыри вырастают до размеров, при которых становится возможным их отрыв от стенки. В этом случае конденсация пузырей происходит в переохлажденном ядре. потока и чем меньше недогрев, тем больше становится толщина двухфазного пристенного слоя. При некотором значений А нед паровые пузыри движутся в переохлажденном ядре потока по всему-сечению канала. Об этом свидетельствуют непосредственные измерения среднего истинного объемного ларосодержання ср в потоке недогретой жидкости, а также измерения интенсивности теплообмена и гидродинамического сопротивления. Высокие значения ф при л <0 (см. рис. 1.9) е могли бы устанавливаться в потоке, если бы область двухфазного течения ограничивалась тонким пристенным слоем. [c.255]

На рис. 9.1 показано распределение коэффициентов теплоотдачи по длине парогенерирующей трубы, в которую входит недогре-тая вода [229]. Эти опыты проведены в условиях, когда процесс парообразования не влияет на интенсивность теплообмена при кипении, поэтому повышение коэффициента теплоотдачи по ходу потока в данном случае происходит только вследствие роста истинной скорости жидкой фазы w, непосредственно связанной с ф. [c.255]

Характер кривой распределения температуры стенки трубы при различных значениях недогрева жидкости на входе Д/нед связан также с процессом формирования профилей скорости и температуры на входном участке трубы, т. е. на участке гпдродпнамиче-ской и тепловой стабилизации лотока. При уменьшении А/нед сечение, в котором устанавливается развитое поверхностное кипение при неизменных значениях q и Шо, оме-щается в направлении входа в трубу. Если при этом развитое поверхностное кипение устанавливается в области стабилизированного течения [величина (//й()н.к больше относительной длины участка стабилизации], то значение н. не зависит от недогрева жидкости, На участке стабилиза-потока развитое поверхностное кипение устанавливается при более высокой (по сравнению со стабилизированным течением) срёднемассовой температуре жидкости. В этом случае чем меньше недогрев на входе в трубу, тем при большей температуре н.к устанавливается развитое поверхностное кипение. Данное явление объясняется тем, что на входном участке трубы локальное значение коэффициента теплоотдачи в однофазном потоке увеличивается по мере приближения к входному сечению. Так как интенсификация конвективного теплообмена в однофазном потоке всегда приводит к снижению относительного влияния механизма переноса теплоты, обусловленного процессом парообразования, то при данных значениях q и Шр влияние последнего механизма переноса проявляется только при более высокой температуре жидкости. В условиях повышенной интенсивности теплообмена в однофазной среде возрастает и длина зоны перехода к развитому поверхностному кипению. [c.265]

СВОЙСТВ. В работе [14] показана возможность использования магнитных методов для проведения контроля качества термической обработки зоны сварного шва изделий котлоагрега-тов из стали Х5М. Для осуществления контроля был применен прибор локального типа, разработанный в ОФНК АН БССР [15J. Производственные испытания прибора показали, что контроль твердости магнитным методом не только дает хорошее совпадение с замерами твердости по Бринеллю, но и позволяет полнее оценить качество термической обработки благодаря участию в замере большей толщины металла, чем при контроле по методу Бринелля. Авторы работы показывают, что при обнаружении брака термической обработки по показаниям прибора ИМА-2А, дополнительно проверив твердость по Бринеллю, можно выяснить причину брака (недогрев или перегрев при отпуске) и рекомендовать режим дополнительной термической обработки для его исправления. [c.95]

Металлографический контроль определяет и устанавливает степень нагрева деталей (перегрев, недогрев), определяет степень насыщения поверхности углеродом, азотом и другими элементами, устанавливает степень охлаждения и полноту выполнения заданных процессов (например, если не был дан высокотемпературный отпуск, то в структуре будет установлен нераспавшийся мартенсит или наличие избыточного аустенита), указывает на отсутствие выдержки после цементации для снижения закалочной температуры и т. д. [c.498]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...