Зона развитого кипения

Для аммиака в зоне развитого кипения [c.206]

Настоящий раздел посвящен изложению методов определения коэффициентов теплоотдачи при кипении насыщенной жидкости (в зоне развитого кипения). [c.324]

Если считать началом зоны развитого кипения сечение, в котором более, скажем, 90% всего тепла переносится из пристеночного слоя с пузырьками пара, то, как видно из рис 6-41, эта зона может начинаться уже в области слабо отрицательных значений относительной энтальпии. Еслп же считать началом развитого кипения область, в которой количество конденсирующего пара составляет менее 10% от поступающего в ядро потока, то при параметрах процесса, соответствующих рис. 6-42, i 0,10 0,15. [c.183]

Анализ этих составляющих (рис. 6-45) показал, что в большом интервале относительных энтальпий при поверхностном кипении основной теплоперенос осуществляется конденсирующимся паром. С паровыми пузырями в этой области переносится небольшая доля тепла, и только в зоне развитого кипения основной теплоперенос осуществляется паровыми пузырями. [c.185]

Зона развитого кипения. Коэффициент теплоотдачи при кипении воды в трубах и каналах для развитого пузырькового кипения определяется по формуле [c.64]

Зона развитого кипения х = 0 X =. кр (гл. 6) (5.15) [c.187]

Приводимый здесь порядок расчета относится к случаю, когда кризис теплоотдачи в испарительном участке отсутствует. При наличии кризиса расчет испарительного участка проводится отдельно для зоны развитого кипения и для закризисной зоны подобно тому, как это описано в расчете прямоточного парогенератора. [c.192]

Зона развитого кипения парожидкостной смеси, а = а (д, р, рш, х), область существования 0 < х < Хкр (или Хрр). [c.198]

Зона развитого кипения, для которой все установленные ранее зависимости. [c.139]

На рис. 7.3 приведены экспериментальные данные, полученные при кипении воды на полированной латунной трубке при низких давлениях [187]. Из рисунка видно, что на кривой кипения при давлениях р<0,5-10 Па наблюдается характерный излом. Правее точки излома располагается область развитого кипения с обычной для нее зависимостью а от q. Слева от точки излома лежит переходная зона, в которой устанавливается почти прямая пропорциональность между коэффициентом теплоотдачи и плотностью, теплового потока a= q° . Аналогичные результаты получены в работе [218], [c.191]

Принимая определенную геометрию размещения труб в модуле, вычисляют сечения для прохода теплоносителя и воды /з = п/, а затем скорость теплоносителя, м/с = О / (РхЛ). Площадь теплопередающей поверхности испарителя рассчитывают отдельно для следующих зон (рис. 11.6) 1 — конвекции однофазной жидкости 2 — поверхностного кипения 3 — развитого кипения, имеющей температуру 4. 4 — закризисной зоны 5 — зоны начального перегрева пара. [c.187]

Представляет интерес дать обобщенную зависимость для расчета теплоотдачи при движении двухфазного потока в трубах и каналах различной формы, справедливую как для зоны поверхностного кипения при наличии недогрева, так и для области развитого кипения и зоны испарения пристенной жидкостной пленки. [c.195]

В [12, 13] было показано, что в области развитого кипения и зоне испарения пристенной жидкостной пленки имеются три основных фактора, интенсифицирующие теплообмен при движении двухфазного потока в каналах. Это удельный тепловой поток q, скорость циркуляции Wq и скорость движения парового ядра w . В зависимости от характера течения двухфазного потока степень влияния каждого из отмеченных выше факторов может проявляться различным образом. В области малых весовых расходов и паросодержаний преобладающую роль играет тепловая нагрузка. С ростом весового расхода двухфазного потока заметное влияние на коэффициент теплоотдачи Ядф начинает оказывать наряду с q и скорость циркуляции Wq. Наконец, в области высоких паросодержаний (дисперсно-кольцевой режим течения) коэффициент теплоотдачи интенсифицируется из-за турбулизирующего воздействия парового ядра потока. [c.195]

Переход к развитому кипению носит плавный характер, так что в этой зоне неразвитого кипения на интенсивности теплоотдачи сказывается как вынужденная конвекция, так и кипение. Размеры зоны неразвитого кипения растут с увеличением скорости течения и уменьшаются с ростом давления. [c.170]

Важно отметить, что зона конденсации уходит далеко в область положительных значений энтальпий потока (в рассмотренных выше случаях до г 0,3), причем скорость конденсации, естественно, в конце этой зоны меняется очень медленно. Соответственно и температура воды в ядре потока асимптотически приближается к температуре насыщения, поэтому о сечении, в котором начинается развитое кипение, можно говорить только условно. [c.217]

С увеличением скорости циркуляции происходит увеличение длины так называемого экономайзерного участка (т. е. участка, где отсутствует кипение жидкости) и yMeubUjeHne зоны развитого кипения. С увеличением же поверхностной плотности теплового потока, [c.364]

Однако в интервале i T>i i>i ядро потока недогре-то до кипения, но в пристенном слое жидкость кипит и паровые пузыри могут проникать даже в ядро течения, если скорость их конденсации в те или иные моменты времени меньше скорости парообразования. Именно эта область, переходная от зоны однофазного прогрева среды к зоне развитого кипения, является неустойчивой и может генерировать пульсации течения по всему тракту. [c.176]

Коэффициенты теплоотдачи при конвекции греющего теплоносителя, а также рабочего тела в экопомайзерной части ПГ рассчитываются по формулам гл. 4, 7, 8. Для определения коэффициента теплоотдачи в зоне развитого кипения используются формулы гл. 5. Однако в формулы входят две неизвестные величины а и q, поэтому расчет а проводят методом последовательных приближений, задаваясь величиной д в пределах 0,05—0,5 мВт/м , или в большем интервале. [c.179]

Экспериментальное исследование кипения N364 в трубе [4.13] показало, что в парогенерирующем канале наблюдаются три характерные зоны теплообмена зона развитого кипения, зона улучшенного теплообмена и зона ухудшенного теплообмена. [c.126]

Для такой оценки прежде всего необходимо располагать надежными рекомендациями яо определению граничного паросодержания и коэффициентов теплоотдачи как в зоне развитого кипения, так и в начале зоны ухудшенного теплообмена. Имея эти данные, можно без проведения экспериментальных исследований оценить возможный скачок температуры при переходе к ухудшенному теплообмену и по нему определить интенсивность пульсаций. Так, для парогенера- [c.32]

Приведенные выше зависимости йыли сопоставлены с результатами опытов, в которых змеевиковый парогенерирующш канал продольно омывался горячим, натрием. На ЭВМ было раси- итано распределение температур греющей жидкости по длине парогенератора для зоны развитого кипения и закризисной зоны. Результаты сопоставления показали удовлетворительное согласование расчета с экспериментом. [c.283]

Кипение на горизонтальном пучке гладких труб. Средине значения коэффициентов теплоотдачи при кипении хладагентов на пучке горизонтальнЕ)1Х труб больше, чем на одиночной трубе. Пузырьки пара, поднимающиеся с нижних рядов труб на верхние, интенсифицируют теплообмен на вышележащих трубах за счет турбулнзацни пограничного слоя и создания дополнительных центров парообразования. Испарители холодильных машин обычно работают при небольших плотностях теплового потока и низких температурах кипения. При таком режиме теплоотдача на пучке гладких труб в аммиачных аппаратах происходит в зонах свободной конвекции и неразвитого пузырькового кипения, а в хладоновых аппаратах — в области неразвитого и в начале развитого кипения. Влияние пучка на теплоотдачу сказывается тем меньше, чем больше шероховатость поверхности труб, давление и тепловой поток. [c.206]

Как видно из рис. 6-43 и 6-44, основное изменение тепловых потоков (7конв и исп происходит в области поверхностного кипения в области развитого кипения величина этих параметров меняется незначительно. Следует отметить, что сечение начала поверхностного кипения сильно зависит от дет, но условное сечение конца этой зоны сдвигается сравнительно слабо. Очевидно, что при уменьшении длина зоны поверхностного кипения будет сокращаться, главным образом, за счет приближения сечения начала парообразования к сечению х = 0. Аналогичное явление имеет место и в условиях сниже- [c.183]

Зона поверхностного кипения (кипение воды, недогретой до температуры насыщения). Начало развитого поверхностного кипения в трубах определяется (при постоянном тепловом потоке) по изменению наклона кривой, отражающей распределение температуры стенки по длине (рис. 5.2). [c.63]

Коэффициент теплоотдачи а (а) рассчитывается по формулам второго раздела для трех зон теплоотдачи конвективной (Tw Ts + ДТцеп) пристенного кипения (Ту, > Ts -Ь АГпер Tf < Ts) развитого кипения (Г = Ts). [c.152]

Из графика на рис. 2 видно, что все опытные точки вполне удовлетворительно группируются около линии, проведенной согласно уравнению (3). Таким образом, обобщенная зависимость (3) может быть рекомендована для расчета всего тракта парогенерирующего канала от входа в него недогретой жидкости до места возникновения кризиса теплообмена (экономайзерпая зона, зона поверхностного кипения, зона развитого теплообмена и зона испарения жидкостной пленки). [c.199]

Можно предположить, что при циклическом характере возникновения описанного выше режима разрушение парогенерирующего канала может произойти в зоне зарождения паровой среды даже в том случае, если критическая нагрузка в канале не будет достигнута. При этом интенсивность износа стенки канала повышается вследствие кавитационного схлопы-вания пузырей пара в скачке давления. Такие условия могут возникнуть в экономайзерной зоне парогенераторов задолго до наступления развитого кипения. [c.97]

Тепломеханическое оборудование водоохлаждаемых АЭС с кипящими реакторами — активная зона, сепараторы пара, турбина влажного пара, промежуточный сепаратор и промежуточный пароперегреватель, паровая сторона регенеративных подогревателей и конденсатора турбины — работает в условиях двухфазной среды. В двухконтурных АЭС с реакторами ВВЭР это условие полностью относится ко всему второму контуру, включая сторону низкого давления парогенератора. Даже первый контур новейших АЭС частично работает в режиме поверхностного кипения, и намечается тенденция перехода в последующих конструкциях на развитое кипение с малым паросодержанием, например в новых проектах ANDU-600 принимают Хвых = 3%. В этом случае на двухфазный режим перейдет и сторона высокого давления парогенератора. [c.14]

В парогенерирующих каналах, обогреваемых высокотемпературными теплоносителями, отмечаются те же зоны теплообмена, что и в каналах с электро- или ядер-ным обогревом [2.19]. Но переход от развитого кипения к закризис-ной области происходит иначе. Рост температуры стенки ограничен температурой греющей среды, и это приводит к возникновению в стенке пульсации температуры в зоне кризиса. [c.45]

Как видно из рис. 5.18, 5.19, основное изменение тепловых поток ов дконв и 5 исп происходит в области поверхностного кипения в области развитого кипения величина этих параметров меняется незначительно. Сечение начала поверхностного кипения сильно зависит от дот. но условное сечение конца этой зоны сдвигается сравнительно слабо. Очевидно, что при уменьшении д длина зоны поверхностного кипения будет сокращаться главным образом за счет приближения сечения начала парообразования к сечению ж = 0. Аналогичное явление происходит и в условиях снижения давления (рис. 5.20). При р = 16,7 МПа и постоянных значениях pit> и дет парообразование начинается раньше, чем при р = 13,7 МПа и тем более р = 9,8 МПа. [c.217]

Как видно из рисунка, интенсивность теплообмена в зоне поверхностного кипения неодинакова. В области б температурный напор имеет такое же значение, как и в области а, что свидетельствует об отсутствии влияния парообразования на интенсивность теплообмена. В области в температурный напор непрерывно уменьшается, а следовательно, коэффициент теплообмена здесь растет от значения Оконв в однофазной среде до значения а при развитой форме кипения. В этой области (область интенсивного поверхностного кипения) массообмен, обусловленный процессом парообразования, оказывает существенное влияние на интенсивность теплообмена. [c.115]

На рис. 2.45 представлен примерный вид /,g-диаграммы для прямоточного парогенератора при противоточном движении теплообмениваю-щихся сред. Здесь, как правило, выделяют следующие характерные зоны со стороны рабочего тела /— участок конвективного теплообмена воды II — участок кипения недогретой до жидкости /// — участок развитого кипения при температуре насыщения IV — участок ухудшенного теплообмена V — участок конвективного теплообмена пара. [c.213]

Дальнейщее увеличение температурного nanopia At сопровождается ростом числа пузырьков пара, и их движение после отрыва вызывает интенсивное перемешивание жидкости. Наступает режим развитого пузырькового кипения, при котором коэффициент теплоотдачи и тепловая нагрузка резко возрастают (зона пузырькового кипения на рис. 3.6). [c.75]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...