Теплопроводность — Обозначения

Примечания I. Обозначения V — удельный вес Я, — коэффициент теплопроводности а — температурный коэффициент линейного расширения Т — допускаемая рабочая температура / — коэффициент трений по стали при слабой смазке [р] — допускаемое среднее давление при смазке водой или минеральным маслом. [c.427]

Для простоты рассмотрим одномерную задачу о теплопроводности в тонком стержне с теплоизолированной боковой поверхностью. Если выбрать координату л вдоль стержня, то будем иметь Т = Т t,. t) q = x), 0, 0) и поскольку есть только одна проекция вектора q, индекс в ее обозначении будем опускать. Получим [c.242]

В приведенных соотношениях приняты обозначения у — координата t — время Т у, t) — переменная температура пластины Го — начальная температура пластины — температура обтекающей пластину среды р, с, i — плотность, удельная теплоемкость и коэффициент теплопроводности материала пластины а — коэффициент теплоотдачи. Приведем задачу к безразмерному виду, для чего введем переменные [c.293]

Принимаем в (19.13) Wj = 0, ш,, = 0, ш = 0, а также постоянным коэффициент к и, вводя обозначение а = 1/(ф), где а—температуропроводность (mV ), получим уравнение нестационарной теплопроводности в изотропном твердом тем (при отсутствии источников стоков теплоты) [c.184]

Рис. 5.13. Экспериментальная записимость относительного коэффициента теплопроводности от приведенного давления (обозначения те же, что и на рис. 5.10)

Для запоминания функциональных зависимостей, которые могут понадобиться при решении задачи, служит функциональный преобразователь, обозначение которого показано на рис. 5.4,в. Преобразователь предварительно настраивается для воспроизведения заданной функции. Функциональные преобразователи используются в лабораторной работе для запоминания и реализации температурной зависимости теплопроводности. Основными решающими элементами АВМ являются сумматор и интегратор. [c.210]

Это уравнение аналогично дифференциальному уравнению теплопроводности (12.18). Если для температуры и массосодержания ввести одинаковые обозначения, то уравнения по своему внешнему виду не будут отличаться одно от другого. Сравнивая, можно видеть, что коэффициент диффузии П аналогичен коэффициенту температуропроводности а. [c.453]

При заданных условиях температурное поле в пластине будет симметричным, поэтому ее толщину удобно обозначить 26. Дифференциальное уравнение теплопроводности для одномерной задачи с учетом введенного ранее обозначения избыточной температуры запишем в [c.179]

Здесь через а обозначен коэффициент температуропроводности среды, равный отношению коэффициента теплопроводности Я к рср, а через v — кинематическая вязкость, равная ri/p. [c.261]

С теплопроводностью мы познакомились в первой части курса. Диф ференциальное уравнение теплопроводности = 0 описывает бесчисленное множество конкретных процессов, принадлежащих к одному и тому же классу. Общность этих процессов определяется одинаковым механизмом процесса распространения тепла. Однако известны и другие дифференциальные уравнения, аналогичные по форме записи уравнению теплопроводности, например уравнение электрического потенциала ( ii. 3-12). Если для температуры и электрического потенциала ввести одинаковые обозначения, то оба уравнения по своему внешнему виду не будут отличаться друг от друга. Однако, хотя по форме записи оба уравнения совпадают, физическое содержание входящих в эти уравнения величин различно. Те явления природы, которые описываются одинаковыми по форме записи дифференциальными уравнениями, но различны по своему физическому содержанию, называются аналогичными. [c.157]

В последнем уравнении, называемом уравнением Фика, учтен перекос массы только концентрационной диффузией. Это уравнение аналогично дифференциальному уравнению теплопроводности (1-29) при т ,=0. Если для температуры и концентрации ввести одинаковые обозначения, то уравнения по внешнему виду не будут отличаться друг от [c.335]

Многослойная стенка. Пусть цилиндрическая стенка состоит из трех разнородных слоев. Диаметры и коэффициенты теплопроводности отдельных слоев известны, их обозначения см. на рис. 1-12. Кроме того, известны температуры внутренней и внешней поверхностей многослойной стенки ti и 4. В местах же соприкосновения слоев температуры неизвестны, обозначим их через и ts. [c.20]

Многослойная стенка. Пусть цилиндрическая стенка состоит из трех разнородных слоев. Диаметры и коэффициенты теплопроводности отдельных слоев известны, их обозначения см. на рис, 1-12. Кроме того, известны температуры внутренней [c.21]

Нижеследующая сводка формул для оценки распределения температуры Т п термоупругих напряжений о в элементах реактора получена при решении частных стационарных задач теории теплопроводности и упругости для плоской, цилиндрической и сферической геометрии. Обозначения даны на рисунках. [c.129]

Выше использованы следующие обозначения Я, Яэ — высота, эквивалентная высота активной зоны, м kz — коэффициент неравномерности тепловыделения по осп реактора ш — коэффициент теплоотдачи при кипении — теплопроводность оболочки твэла Хт — средняя теплопроводность топлива — число твэлов в ТК Атк — коэффициент неравномерности тепловыделения по сечению ТК Лтв — доля тепла, выделяющаяся в твэлах (т) гз 0,94) фтк — доля ТК из общего числа ячеек а. з. (фтк 0,85 -f- 0,90) кц = Ор/0 в — кратность циркуляции kg — коэффициент неточности дросселирования (kg 1,25 -т-1,31) Япр—доля расхода на продувку (Спр = 0,01 0,02) —коэффи- [c.156]

По результатам опытного измерения температурного поля образца (фиг. 1, 2) могут быть определены лишь значения конечных перепадов температуры на каком-либо участке образца О — 2. В соответствии с этим (1) следует видоизменить. Введя обозначение для коэффициента теплопроводности образца [c.86]

Для решения уравнения (2-17) произведем переход от дифференциального уравнения теплопроводности с частными производными к соответствующему уравнению в конечных разностях. С этой целью воспользуемся рядом Тейлора, который в принятых обозначениях для функции четырех переменных имеет вид [c.43]

Используя метод прямых, заменим приближенно обобщенное уравнение теплопроводности (4-18) системой обыкновенных дифференциальных уравнений по переменной I. С этой целью на области существования функции 0 строим ряд параллельных прямых в направлении координаты I (рис. 9-4). Введем обозначение h — шаг или величина постоянного приращения (Л/) аргумента I. С помощью ряда Тейлора найдем значение искомой функции в точках Б я В (рис. 9-4) и полученные равенства сложим. В результате получим [c.348]

В этих формулах — коэфициент теплопроводности среды ккал/м час град-, Ср—истинная теплоемкость среды остальные обозначения были даны, при формуле (237). Физические константы ti, Ср, Y следует относить к средней температуре жидкости [c.228]

В формулах приняты следующие обозначения — объемная теплоемкость породы в талом и мерзлом состояниях, ктл/м град] л , коэффициенты теплопроводности породы, ккал/м-час-град, — [c.392]

Все разобранные процессы относятся к конвективному переносу массы, в котором большую роль играет относительное движение различных элементов среды. Точно так же, как принято различать конвективный перенос тепла и передачу тепла теплопроводностью, термин диффузионный перенос вещества может быть использован для обозначения процессов, в которых отсутствует очевидное относительное движение. Примером является цементация стали брусок пудлингового железа помещается в печь вместе с материалом, содержащим углерод. Через некоторое время железо приобретает свойства стали (по крайней мере наружные слои бруска) в результате диффузии углерода в металл. Конвективный перенос массы можно, несомненно, рассматривать как диффузию в движущейся среде. [c.26]

Чтобы определить необходимую скорость движения охладителя, размеры канала и т. д., требуется знать поток теплопроводности через стенку сопла при максимально допустимой температуре. На рис. 5-25 он обозначен символом д"ь- [c.220]

Сказанное означает, что на должна влиять вязкость движущейся фазы. Однако перенос работы сдвигового трения становится малозаметным при небольших величинах скорости течения. Следовательно, одних вязкостных эффектов недостаточно, чтобы связать кинетическую энергию с тепловым потоком д"ь. Вблизи поверхности раздела, где V стремится к нулю, должна играть роль теплопроводность жидкости. Отсюда можно ожидать, что на величину к.э будет влиять как вязкость фазы ц, так и ее теплопроводность X. Это предположение подтверждается более глубокими теоретическими исследованиями и экспериментами. Как правило, в таких исследованиях определяется отношение g K.3lg h. Оно известно под названием коэффициент восстановления . Дадим ему обозначение Л/ к,в. Все сказанное выше можно кратко представить так [c.225]

Рис. 20. Отклонения экспериментальных значений теплопроводности аммиака при атмосферном давлении, полученных различными авторами, от рекомендуемых Обозначения те же, что на рис. 19

Таким образом, классификация способов литья может быть представлена в виде графа (рис. 1) со следующими обозначениями Л — изготовление деталей литьем ФУ, Ф2 и ФЗ — способы литья в формы соответственно разовые песчаные, точные неметаллические, металлические и другие формы с повышенной теплопроводностью А1 — способы литья с программным заданием параметров процесса, с ручным регулированием и стабилизацией режимов литья А2 — автоматически [c.323]

Здесь X — теплопроводность с — удельная теплоемкость р — плотность а — температуропроводность, erf — обозначение функции ошибок [см. [c.201]

Обозначения здесь те же, что и ранее, потери тепла учитываются последним слагаемым в уравнении теплопроводности, экзотермическая [c.151]

И т. п. Их значения затабулированы и приведены в [7]. В задачах теплопроводности интегралы функции ошибок играют очень большую роль ). Введем обозначения [c.472]

Примечание. Обозначения Nuj = а, rf] / j - число Нуссельта - внутренний диаметр трубы м, - коэффициент теплопроводности теплоносителя, Вт/(м К) NU = а, - число Нуссельта, в [c.373]

Таким образом, термодиффузконный поток компонента связан-с коэффициентом теплопроводности, а не диффузии. Знак коэффициентов, характеризующих термодиффузию Вт, Кг, ат, st, условен. Обычно если компонент, обозначенный первым, концентрируется в более горячей области, то соответствующий коэффициент считается положительным. Направление термодиффузионного переноса вдали от критической точки в существенной степени будет определяться знаком производной т. е, тепловыми эф- [c.233]

ПМС-100 и др.). Цифра в обозначениях марок показывает значение кинематической вязкости в сст при 20° С. Теплоемкость при 30—100° С 0,39 кал1г-град. Коэффициент теплопроводности при 20° С 0Л44 ккалЫ X X ч-град объемного расширения [c.316]

Чпслом, стоящим в обозначениях марок полиметилсилоксановых жидкостей, показано значение вязкости в сантистоксах, буква р означает, что жидкость низкотемпературная. Их плотность в пределах 0,91—0,98 г/см , а кидко-стей с вязкостью выше 200 сСт при минус 60° С 1,03—1,04 г/см , средняя удельная теплоемкость 0,39 ккал/(кг град), коэффициент теплопроводности при 20° С 0,144 ккал/ м ч град). [c.446]

Из уравнений (4—6) следует, что локальные результирующие потоки всегда можно представить как разность потоков двух направлений, и только в отношении суммарного потока справедливо утверждение, что он направлен в сторону отрицательных градиентов. В уравнениях (4—6) приняты следующие обозначения и —скорость химического превращения Qq — скорость теплового обмена — скорость материального обмена =Р1(< к), РгС к) — функции концентраций исходных и конечных продуктов превращения, зависящие от механизма превращения Хэф — эффективный коэффициент теплопроводности Дф — эффективный коэффициент диффузии б — температура с—концентрация i — геометрический размер. [c.337]

Обозначения - диаметр трубы, Н - радиус трубы,г - те кущий радиус, L- длина трубы, и - локальная скорость, П- среднерас-ходная скорость, - плотность жидкости,- - кинематический коэффициент вязкости, 6 - электропроводность хицкости, - коэфс щиент теплопроводности жидкости, а - коэффициент температуропроводности жидкости, ы. - коэффициент теплоотдачи, В - индукция магнитного поля, [c.160]

Ниже мы кратко изложим метод преобразования Лапласа, приводя формулировку теорем и схемы их доказательств, отвечающие поставленным здесь задачам более полное изложение можно найти в работах, специально посвященных этому предмету [1,8—10]. Как отмечалось выше, решения, полученные методом Бромвича — Джефриза, часто встречаются в литературе, посвященной теплопроводности операционные выражения, используемые ими для V, всегда отличаются множителем р от полученных нами выражений для V, записанных в принятых ниже обозначениях. Метод вывода решений с помощью теории контурного интегрирования одинаков в обоих случаях, и поэтому статьи, в которых использованы одни обозначения, легко читать лицам, привыкшим к другим обозначениям. [c.293]

В уравнениях (5), (6) приняты следующие обозначения К — коэффициент теплопроводности при температуре °С, втЦм-град) f m)—слагаемое, учитывающее влияние различных функциональных групп и связей В — постоянная для каждого гомологического ряда, учитывающая влияние температуры. [c.90]

Матрицы теплопроводности и теплоемкости. Введем обозначения в и н — коэффициенты теплоотдачи верхней и нижней поверхностей Г в и Гоон — температуры окружающей среды со стороны верхней и нижней поверхностей. [c.79]

Пусть стенка (рис. 11.11, а), имеющая толщину и коэффициент теплопроводности разделяет две среды 1 и 2 с постоянными температурами t и 2. Коэффициенты конвективно-лучистой теплоотдачи между среда.мн и поверхностями стенки оавны и 2.. Измерению подлежат действительные температуры поверхностей стенок, обозначенные и 2- В качестве ИПТ применяются плоские ПТ толщиной имеющие коэффициент теплопроводности и закрепленные соответственно на левой (рис. И. И, б) или правой (рис. 11.11, в) поверхностях стенки. Чувствительный элемент ИПТ размещается в плоскости ПТ с координатой г, причем 0<2<1. Показания ИПТ з(г) будут отличаться от искомых температур поверхностей стенки и 2> поскольку ИПТ, обладая собственным тер- [c.403]

Для стационарной одномерной задачи теплопроводности уравнение (2.1) продолжает быть основным дифференциальным уравнением. Предположим, что теплопроводность к и источниковый член S непостоянны. Рассмотрим участок одномерной расчетной сетки, показанной на рис. 2.4. В отличие от сетки, приведенной на рис. 2.1, здесь нет необходимости рассматривать одинаковые расстояния между расчетными точками. Буквами W, Р w Е обозначены расчетные точки сетки Р — рассматриваемая точка (Point), а IV и Е — соответственно западная (West) и восточная (East) соседние точки. Штриховыми линиями показаны грани контрольного объема, содержащего точку Р. Для обозначения этих граней используются буквы W и е. Точное положение граней контрольного объема будет обсуждаться позднее (см. п. 2.5.7), они могут не всегда располагаться посередине между расчетными точками. Расстояние между точками Ж и Р обозначим как (5л ),а между точками Р и Е — как (5х) . Ширину контрольного объема обозначим через Ах. [c.34]

В этом разделе будут использованы следующие обозначения (см. рис. 2.22 г- 2.26) / — длина штанги и чехла Sq — солнечный тепловой поток ф — угол между направлением вектора потока солнечной энергии и нормалью к поверхности (Sj = 5q osi//)

угловая координата в цилиндрической системе г — время 5i, 52 — толщина стенки штанги и чехла Т, Т2 — температура штанги и чехла ei,, 3 — степень черноты покрытий материалов штанги и чехла ( 2, 3 — соответственно для покрытий чехла снаружи и изнутри) Xi, Х2 — теплопроводности материалов штанги и чехла. [c.55]

Уравншия движения. При выводе уравнений использованы следующие обозначения Sq — солнечный тепловой поток / — длина штанги 1 — толщина стенки штанги ri — средний радиус поперечного сечения штанги ао — коэффициент поглощения наружного покрытия штанги у — средние коэффициенты лучеиспускательной способности соответственно наружной и внутренней поверхности штанги Xi — эффективное значение теплопроводности материала штанги - угловая цилиндрическая координата элемента штанги (отсчитывается от плоскости, проходящей через вектор солнечного потока) s - текущая длина штанги (рис. 5Л) 7/ — угол между векторами о и 3s для /-й штанги ао — постоянная Стефана — Больцмана ах - коэффициент линейного расширения материала штанги Oi — механическое напряжение в элементе штанги [c.120]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...