Коэффициент теплопередачи в топке

Регулировочная характеристика, т. е. зависимость температуры перегретого пара от нагрузки парогенератора, различна для пароперегревателей различных систем. Характерной особенностью радиационного пароперегревателя является снижение температуры перегретого пара с повышением нагрузки (кривая 1 на рис. 12-8). В радиационном пароперегревателе тепловосприятие растет медленнее увеличения нагрузки, в связи с чем удельное тепловосприятие, т. е. тепловосприятие на единицу расхода пара, снижается. В конвективном пароперегревателе количество проходящих через него продуктов сгорания увеличивается почти пропорционально увеличению нагрузки. Но вследствие уменьшения прямой отдачи в топке и соответственно роста температуры продуктов сгорания на выходе из топки объем продуктов сгорания в конвективном пароперегревателе растет быстрее увеличения нагрузки. Это вызывает не пропорциональное, а более быстрое увеличение скорости продуктов сгорания и коэффициента теплопередачи, в результате чего температура перегретого [c.136]

Q — тепло, передаваемое ширмам конвекцией и межтрубным излучением газов, ккал/кг находится "по уравнению (7-01) или (7-02) <3л — тепло, передаваемое ширмам" излучением из топки (с учетом отдачи последующей поверхности), определяется по выражению (7-06). 7-10. Расчет коэффициента теплопередачи в шахматных трубных пучках при сжигании твердых топлив производится при помощи коэффициентов загрязнения по формулам [c.37]

Следует оговорить, что ни при каких условиях не следует портить воздушный режим топки ради снижения перегрева пара. Иногда все же прибегают к этому средству, снижая избыток воздуха в топке в расчете на то, что при этом уменьшатся объем и скорость газов, омывающих перегреватель, снизятся температурный напор и коэффициент теплопередачи и перегрев пара станет меньше. [c.133]

Оно устанавливает зависимость теплопередачи радиационным поверхностям нагрева от тепловыделения в топке AQf и расхода дымовых газов AsM. Если вместо Д/И задается соответствующее вменение коэффициента избытка воздуха, то с учетом (7.1 2) получаем [c.125]

Поглощение и испускание излучения газами, такими, как СО, СОг, пары воды, NH3, играют важную роль в теплопередаче от пламени в камерах сгорания и в топках. Излучение высокотемпературного воздуха имеет большое значение при ядерных взрывах и высокоскоростных полетах, для космических аппаратов, возвращающихся в атмосферу Земли, и ракет. Передача инфракрасного излучения через земную атмосферу представляет интерес для астрофизики и метеорологии. Поэтому было выполнено большое количество теоретических и экспериментальных работ для определения поглощения, испускания и пропускания излучения газами. Теоретические работы в этой области уже упоминались выше. Подробный обзор спектральных коэффициентов поглощения для газов, определенных теоретически или экспериментально, можно найти в работах [60—62]. Ниже будут представлены некоторые данные по поглощению, испусканию и рассеянию излучения веществом, обсуждены результаты и упомянуты соответствующие работы. [c.119]

Температура и энтальпия газов на входе в ширмы То же на выходе из ширм Температура и энтальпия пара на входе в ширмы То же на выходе из ширм Разность температур газов и пара на входе в ширмы То же на выходе из ширм Лучистое тепло, падающее из топки на ширмы I ступени Тепловосприятие излучением из топки I рада ширм I ступени до сечения / Коэффициент теплоотдачи от газов к стенке Коэффициент загрязнения Расчетный коэффициент теплопередачи Средний температурный напор для рассчитываемого змеевика Тепловосприятие участка конвекцией Суммарное Тепловосприятие участка труб дэ расчетного сечения Ъ /Г "//" W K вЫХ/ ВВДА At Ы" <Э . <Эуч.п 1 е k Д уч Оуч.к <ЭуЧ С/(ккал/кг) 9 У с к ккал/кг ккал/(м -ч- С) (мг-Ч С)/ккал ккал/(мг-ч,- С) С ккал/кг п Из теплового расчета То же я "- "-< /OKV , г. 1220 1012 449 546 1 220— 1 012—, 135500 77 4 + /3278 /2663 /691, 1 /792,4 149=771 546=466 85600- 234 [c.126]

Влияние слоя загрязнений на теплопередачу учитывается введением в расчет условного коэффициента загрязнения Геометрические характеристики топки и лучевоспринимающей поверхности нагрева учитываются в расчете величинами ijj и д. [c.249]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

Дымовые газы по выходе из топки движутся по газовому тракту к выходу из котельного агрегата и, омывая соответствующие поверхности нагрева, отдают через них свое тепло воде или водяному пару. Эти два процесса—движения и теплопередачи — являются основными, происходящими в газовом тракте котельного агрегата. Они тесно связаны между собой, так как при конвективном теплообмене скорость и условия движения потока газов, омывающего поверхность нагрева, заметно влияют на величину коэффициента теплоотдачи конвекцией. [c.387]

Задача 2.81. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводитель-ностью D — 5,9 кг/с, работающего на донецком угле марки Т со-сгава = 62 7% H" = 3,l /o SS = 2,8% N = 0,9% 0 =1,7% = 23,8% Ц =5,0%, если известны давление перегретого пара Ра.п- Л МПа, температура перегретого пара / = 275°С, температура питательной воды 100°С, кпд котлоагрегата (брутто) = величина непрерывной продувки Р=4%, температура воздуха на входе в воздухоподогреватель /, = 30°С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя / = 170°С, коэффициент избытка воздуха в топке tj=l,3, присос воздуха в топочной камере Аат = 0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе A t a = 0,06, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе а = 0,0178 кВт/(м К), температура газов на входе в воздухоподогреватель 0вп = 4О2°С, температура газов на выходе из воздухоподогревателя 0 =ЗОО°С и потери теплоты от механической неполноты сгорания топлива 4 = 4%. [c.80]

При расчете теплопередачи в топках по уравнению (6-15) значение постоянного коэффициента А — 0,445 соответствует определенному соотношению между излу-чаюш,ей и тепловоспринимающей поверхностями Рф1Н , так как в величину критерия Во должна входить не площадь Яд, а неподдающаяся предварительному расчету [c.257]

Коэффициент теплопередачи в полура-диационных ширмовых поверхностях нагрева с учетом излучения из топки определяется по формуле [c.447]

Задача 2.63. Определить количество тепла, воспринятое паром, и конвективную поверхность нагрева пароперегревателя котельного агрегата паропроизводительностью ) = 21 кг/с, работающего на донецком угле с низщей теплотой сгорания = 15 200 кДж/кг, если температура топлива при входе в топку /,=20° С, теплоемкость рабочей массы топлива ср=2,1 кДж/(кг-К), давление насыщенного пара / н.п=4 МПа, давление перегретого пара /7п.п==3,5МПа, температура перегретого пара /п.п=420°С, температура питательной воды /п.в = = 150° С, величина непрерывной продувки Р=4%, к. п. д. котлоагрегата брутто 11 %, коэффициент теплопередачи в пароперегревателе /Сп =0,051 кВт/(м Х ХК), температура газов на входе в пароперегреватель [c.75]

Задача 2.84. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата, работающего на карагандинском угле, если температура воздуха на входе в воздухоподогреватель / =30° С, температура воздуха на выходе из воздухоподогревателя /"==177° С, коэффициент избытка воздуха в топке ат = = 1,2, присос воздуха в топочной камере Дат =0,05, присос воздуха в воздухоподогревателе Давп=0,05, расчетный расход топлива В р=1,8 кг/с, теоретически необходимое количество воздуха У =5,8 м /кг, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе Квп=0,0167 кВт/ /(м -К), температура газов на входе в воздухоподогреватель =416° С и температура газов на выходе из воздухоподогревателя =297° С. [c.84]

Задача 2.86. Определить конвективную поверхность нагрева воздухоподогревателя котельного агрегата паропроизводительностью 0=13,9 кг/с, работающего на подмосковном угле состава Ср=29,1% Нр=2,2% 5р = =2,9% КР=0,6% ОР=8,7% Ар=29,5% Ц7р=33%, если температура топлива при входе в топку /т=20°С, давление перегретого пара Рп.п=4 МПа, температура перегретого пара /я.п=450°С, температура питательной воды /п.в=140°С к. п. д. котлоагрегата брутто т1 р=88%, величина непрерывной продувки Р=3%, энтальпия продуктов сгорания на входе в воздухоподогреватель = =3780 кДж/кг, энтальпия продуктов сгорания на выходе из воздухоподогревателя =2770 кДж/кг, средняя температура воздуха 4р.в=110°С, присос воздуха в воздухоподогревателе Аавп=0,05, коэффициент теплопередачи в воздухоподогревателе /Свп=0, 017 кВт/(м -К),температурный напор в воздухоподогревателе А п=230°С, потери тепла от механической неполноты сгорания =4% и потери тепла в окружающую среду /5 = 1%. [c.86]

При правильной организации сжигания топлива в топке и движения продуктов сгорания по газоходам парогенератора отложение сажи и золы на внешней поверхности труб мало. Однако толщина этого отложения существенно влияет на коэффициент теплопередачп. Толщина отложений зависит от вида топлива, способа его сжигания, скорости движения продуктов сгорания относительно теплопередающей поверхности и т. д. Обычно в расчете коэффициента теплопередачи термическое сопротивление загрязнений внешней поверхности труб учитывается коэффициентом [c.281]

Зная теоретическую температуру сгорания топлива Тт. и температуру продуктов сгорания на выходе из топки Т оп> переходят к расчету конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата. С этой целью вычисляют коэффициент теплопередачи и падение температуры в котельном агрегате из уравнения теплового баланса. По этим данным определяют необходимую поверхность конвектийного нагрева Завершающий этап расчета котельного [c.147]

При регулировании изменением температуры слоя температура в топке может меняться в ограниченном интервале 750-950°С, определяемом в основном маркой угля. Для высокосернистых топлив температурные границы еще более сужаются (800-900°С). При изменении температуры слоя от 950 до 750°С и средней температуре стенки трубы 100°С (трубы включены в систему отопления) температурный напор уменьшается от 850 до 650 С, а тепловой поток к погруженным в слой поверхностям только на 24%. При размещении в слое испарительных труб, имеющих среднюю температуру стенки около 200°С, изменение теплового потока составит около 27%, а для пароперегре-вательных труб со средней температурой стенки 450 С - 40%. В первых двух случаях примерно пропорционально изменению теплового потока снизится и нагрузка котла (при соответствующем уменьшении расхода топлива, естественно), в третьем случае - снизится перегрев. Уточнения, связанные с изменением коэффициента теплопередачи, КПД котла (потерь теплоты с уходящими газами) и т.д,, являются величинами второго порядка. [c.314]

При нагреве сыпучих материалов, происходящих в результате фильтрации раскаленных газов, величина поверхности нагрева практически неопределима, поэтому для расчета теплообмена приходится пользоваться объемным коэффициентом теплопередачи (а , ккал1м час град). В слоевых печах, где слои излучающего газа очень топки, а кладка как посредник в теплопередаче отсутствует, теплопередачи лучеиспусканием и конвекцией соизмеримы по величине в очень широком диапазоне температур и разделить их крайне трудно. В связи с этим внешний теплообмен при слоевом процессе допустимо рассматривать как третий самостоятельный режим, а теплопередачу радиацией и конвекцией не отделять друг от друга. В зависимости от характера слоевого процесса можно различать три разновидности слоевого режима 1) в плотном слое, 2) в кипящем слое и 3) во взвешенном слое. [c.189]

Увеличенный объем газов из-за присоса и повышенная температура газов против ра-очетной в области пароперегревателя приводят к увеличению тем-пературното напора, повышению коэффициента теплопередачи, и количество тепла, воспринятого поверхностью нагрева перегревателя, может заметно увеличиться. Присосы воздуха в нижней части топки приводят к смещению факела вверх топки, что дополнительно повышает перегрев пара. В подоб- [c.125]

В этих случаях для упрощения задачи исследовалась плоская модель, т. е. шипы рассматривались как ребра (полосы) ПОСТОЯННО1ГО сечения, непрерывно идущие вдоль оси трубы. Для приведения к реальным условиям плотность теплового потока умножалась затем на коэффициент йр(1<йр< <2), рассчитываемый в каждом отдельном случае. Задавалась средняя температура факела в топке -вф. Теплопередача за счет конвекции не учитывалась, способу решения стационарного честве исходного варианта была [c.151]

Реконструкцией были уменьшены шаг между трубами, число рядов труб в конвективном пучке и длина топки, а также снижен расход металла на изготовление котлов. Уменьшенный шаг между трубами при той же ширине тсотла позволил образовать вдоль каждой его боковой стороны широкие коридоры, допускаюш,ие свободный доступ к пучку труб и увеличить скорость газообразных продуктов сгорания, омывающих конвективный пучок. Это в свою очередь увеличило коэффициент теплопередачи от газов к конвективной поверхности нагрева, что в результате уменьшило темпера-туру уходящих газов. [c.118]

Величина бх. ш в значительной мере изменяется в зависимости от температуры плавления шлака и условий теплообмена. При этом, например, при недостаточной температуре топочных газов на поду и на стенках пред-топка возможно накопление значительного слоя тугоплавкой фазы шлака. Поэтому целесообразно температуру плавления шлака Т л и коэффициент теплопередачи через пленку жидкого шлака задавать при расчетах теплообмена, исходя из свойств минеральной части сжигаемого топлива. Тогда выражение для плотности результирующего теплового потока через покрытый шлаком участок ошипованного экрана к пароводяной смеси в трубах можно записать в виде [c.216]

Межтрубное излучение воспринимается не всей поверхностью нагрева фестона и первого котельного пучча, так как часть их поверхности нагрева получает лучистое тепло из топки. Поэтому в расчет коэффициента теплопередачи вводится коэффициент теплоотдачи излучением, исправленный следующим образом [c.453]

Определить плотность теплового потока через плоскую стевну топки парового котла и температуру на поверхности стенки, если заданы температура топочных газов II 200 °С, температура воды в отле 200 °С, коэффициенты теплоотдачи соответственно 45 втЦм -град) и 6 000 вт/ град), толщина стенки 14 мм и коэффициент теплопроводности материала стенки 58 вт/ м-град). Решение. Коэффициент теплопередачи [c.100]

Другим крупным затруднением в камерных топках с сухим удалением шлака является необходимость предотвращения быстрого золового износа поверхностей нагрева котельного агрегата. Количество золы, выпадающей в объеме топки прн сухом шлакоудалении, достигает всего 10—20% всей золы топлива. Вследствие этого степень запыленности (озоление) газов очень высока, и для уменьшения золового износа поверхностей нагрева, особенно при сжигании многозольных углей, приходится значительно снижать скорость дымовых газов. Однако такое мероприятие ириводит к резкому уменьшению коэффициента теплопередачи и соответствующему увеличению конвективных поверхностей нагрева. [c.196]

Поверхности жаровых и дымогарных труб, элементов пароперегревателя и в меньшей степени огневой коробки во время работы паровоза постепенно покрываются слоем сажи, являющейся продуктом неполного сгорания топлива. Кроме того, жаровые и дымогарные трубы, особенно нижние ряды их, забиваются изгарью. Это приводит к ухудшению передачи тепла от газа к стенкам труб. Особенно вредна сажа, которая имеет низкую теплопроводность. Считают, что слой сажи толщиной 1 мм уменьшает коэффициент теплопередачи более чем на 20%. Для этих целей на многих паровозах малой и средней мощности применяют простейший переносный сажесдуватель. Он состоит из трубы диаметром 15—20 мм, длиной 2,0 — 2,5 мм, на одном конце которой имеется наконечник с соплами, а на другом — корпус с рукояткой и краном. К корпусу присоединен гибкий рукав. Для отбора пара рукав присоединяют к инжектору или пароразборной колонке Через топочное отвео-стие наконечник прибора поочередно вставляют в трубы, выдерживают там в течение 3—4 сек и таким образом производят продувку и очистку труб паром. Продувка труб таким прибором может быть произведена только на стоянке паровоза, при хорошем огне в топке, закрытых клапанах зольника и давлении пара в котле не менее 10 кПсм . [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...