Метод касательных клиньев

Метод касательных клиньев (конусов) менее удобен, чем формула Ньютона, так как в общем случае зависимость давления на клине от его угла представляется в неявной форме, а на конусе она определяется лишь численными методами. [c.120]

В свою очередь изменение давления, вызванное отклонением внешнего потока под воздействием тела увеличенной вследствие нарастания пограничного слоя толщины, можно вычислить с помощью уточненной формулы Ньютона (46) пли по методу касательных клиньев пли конусов. [c.129]

Приближенный расчет, основанный па использовании метода касательных клиньев, дает для давления в ударном слое при сильном взаимодействии линейную зависимость [c.131]

Метод касательных клиньев при расчете гиперзвукового обтекания заостренного тепа 119 [c.299]

Используя метод касательных клиньев, определите производные устойчивости для крыльев прямоугольной и треугольной формы. Число Моо = 1,28, удлинение крыльев = 2,5. Сравните полученные значения с точными результатами для треугольного крыла (см.решение задач 9.103 и 9.104). [c.260]

Из сопоставления производных, полученных в задаче 9.106, следует, что и для треугольного крыла, и для прямоугольной пластины конечного размаха метод касательных клиньев дает результаты, значительно отличающиеся от точных решений. Рассмотрите условия обтекания, при которых этот метод совпадает с точными решениями или дает результаты, близкие к таким решениям, [c.260]

В скобках для сравнения приведены результаты по методу касательных клиньев. Другие производные с = 3,242(5,0) = — 0,24 (—0,417). [c.456]

Здесь в скобках приведены производные, рассчитанные по методу касательных клиньев. Для треугольного крыла (в данном случае имеющего дозвуковую переднюю кромку) и для прямоугольного крыла этот метод дает результаты, существенно отличающиеся от точных. [c.456]

В скобках приведены результаты, полученные по методу касательных клиньев (см. решение задачи 9.106). Рассмотрим треугольное крыло (а Я-кр =°о). Из табл. 27.4 [3] имеем [c.457]

Как видно, для крыльев бесконечного размаха метод касательных клиньев практически совпадает сточным решением. [c.457]

Таким образом, метод касательных клиньев совпадает с точным решением для крыльев со сверхзвуковыми передними кромками. [c.457]

Используя метод касательных клиньев, находим [c.459]

Для практических расчетов достаточно точные результаты дает метод касательного клина, для которого [c.145]

Условие для определения величины индуцированного давления получается с использованием метода касательного клина [c.294]

Мера интенсивности вихревой трубки 66 Метеорология динамическая 123 Метод касательных клиньев 440 [c.900]

Детали, управляющие колодками, при механическом тормозном приводе выполняются в виде раздвижного кулака или клина. При гидравлическом тормозном приводе управление колодками производится при помощи гидравлического цилиндра с поршнями. Кулаки, раздвигающие колодки при механическом тормозном приводе, делаются трёх типов простой (фиг. 152, а), сползу-ном-уравнителем (фиг. 152,6) и с п о-стоянным плечом приложения силы (фиг. 152, в). При кулаке с ползуном-уравнителем усилия Р на переднюю и заднюю колодки получаются одинаковыми при кулаке без уравнителя эти усилия получаются разными. Кулак с ползуном-уравнителем обеспечивает при данных размерах тормоза более высокий тормозной момент, чем кулак без уравнителя, но удельные давления для передней и задней колодок при одинаковых их размерах получаются при этом разными. Кулаку с постоянным плечом приложения силы придаётся такая форма, чтобы независимо от гла его поворота плечи, на которых действуют силы по колодкам, оставались постоянными. Для построения профиля такого кулака пользуются методом касательных [55]. На фиг. 152, г показана схема клина 1, раздвигающего колодки, снабжённые по концам роликами 2 (передний тормоз ГАЗ-А А). [c.127]

Точные решения С помощью методов теории упругости были найдены напряжения в консольном клине (рис. 5.26) прямоугольного поперечного сечения. Нормальное и касательное напряжения [c.179]

Нормальные и касательные напряжения для некоторых случаев нагружения клина приведены в табл. 4. Точные решения получены методами теории упругости, приближенные решения выполнены по формулам (72) и (95). [c.212]

При возбуждении кварцевыми пластинками Х-среза (рис. 2.2, а) и У-среза (рис. 2.2, б) имеем соответственно нормальные и касательные напряжения единичной амплитуды, распределенные равномерно в области поверхности а I < а, при гребенчатой структуре (рис. 2.2, г)— периодическую совокупность единичных нормальных напряжений, в методе клина (рис. 2.2, в) — систему нормальных и касательных напряжений, приложенных к свободной поверхности твердого тела в области а а/соз 0 = = Ь, определяемой геометрическими границами пучка продольных волн, распространяющихся в клине. Напряжения здесь будем считать равными напряжениям, возникающим при падении плоской продольной волны под углом 0 на границу двух полупространств, одно из которых состоит из материала клина, а второе — из материала твердого тела (продольная волна падает в первом полупространстве, а ее амплитуда предполагается такой, что нормальные напряжения на площадке, перпендикулярной направлению ее распространения, равны единице). [c.102]

Наряду с методом источников, а таюсе вихревой теорией, относящихся к точным, в практических исследованиях достаточно широк з используются приближенные методы оценки аэродинамических производных несущих поверхностей. В их числе методы, основанные па гипотезах гармоничности и стационарности, а также метод касательных клиньев, дающие удовлетворительные результаты для достаточно широкого класса крыльев, обтекаемых дозвуковыми и сверхзвуковыми неустановившимися потоками при иебольш их числах Струхаля, характеризующих эти потоки. [c.242]

Для краевой задачи (4.36) при х оо существует известное автомодельное решение, найденное с использованием метода касательного клина (4.41) Лизом [Lees L., 1953] и в более точной постановке (например, (4.40)) Стюартсоном [Stewartson К., 1955, Щ. Однако сформулированный и доказанный в начале этого параграфа принцип, согласно которому в потоке при х 0(1) часто не могут возникать области с большими локальными градиентами давления, приводит к мысли о том, что такое решение должно описывать, строго говоря, течение лишь для полубесконечной пластины. [c.145]

ОО, Ке оо, X оо, где Ке — число Рейнольдса, дают обычные уравнения гиперзвуковой теории малых возмущений для невязкого гиперзвукового потока [Хейз У.Д., Пробетин РФ., 1962]. В дальнейшей части работы используется приближенная формула метода касательного клина при % оо [c.173]

Считая невязкое течение в каждой из плоскостей z = onst плоским ( теория полос ), что справедливо с принятой относительной погрешностью О(в ), можно получить уравнения, связывающие L (t) иФ (t). Следуя работе [Ладыженский М.Д., 1964], используем для определения этой связи приближенный метод касательных клиньев, согласно которому [c.220]

Такой приближенный метод, по своей идее опирающийся на метод Ньютона, был предложен в свое время (1947 г.) С. В. Валландером и получил наименование метода касательных конусов (в плоском слзшае — касательных клиньев). [c.348]

К 1949 г. относится разработка метода касательных конусов, или клиньев (С. В. Валландер, Р. Липнел), основанного на идее конических течений Бу-земана и позволявшего достаточно просто определять распределение давления по заостренному тонкому телу вращения при а = 0. [c.336]

Приближенные допущения относительно учета вторичного потока можно сделать, если точно известна геометрия внешних линий тока. Некоторые исследователи предпринимали попытки такого рода А. Кель для потока на клине, Ж. Ф. Норбури для потока в плоскости симметрии экспериментального диффузора. В общем случае наличие в пограничном слое компонента локальной скорости, нормального к касательной на кривой линии тока внешнего потока, и невозможность ее непосредственного измерения создают большие трудности учета вторичных потоков в полуэмпирических методах расчета. [c.457]

Общая постановка задач о трещинах продольного сдвига, где распределению смещений соответствует случай так называемой антиплоской деформации (напряженное состояние в бесконечном цилиндрическом теле, возникающее под действием постоянных нагрузок, направленных вдоль образующих цилиндра), рассмотрена в работе Г. И. Баренблатта и Г. П. Черепанова (1961). В отличие от трещин нормального разрыва и трепщн поперечного сдвига, в этом случае возможно получить эффективные точные решения многих задач, так как единственное отличное от нуля смещение w удовлетворяет в этом случае уравнению Лапласа. Здесь возможно непосредственное применение широко развитых методов и результатов гидродинамики благодаря очевидной аналогии задач теории упругости для антиплоской деформации и задач плоской гидродинамики. В указанной работе были получены точные решения задач для бесконечного тела, содержащего круговое отверстие с одной или двумя трещинами, нагруженного на бесконечности постоянным касательным напряжением (аналог задач О. Л. Бови для трещин нормального разрыва),и смешанной задачи для изолированной прямолинейной трещины, на части которой задано постоянное смещение (аналог задачи о расклинивании клином конечной длины, рассмотренной И. А. Маркузоном. в 1961 г.). Здесь же исследованы задачи взаимодействия бесконечной системы одинаковых трещин, расположенных вдоль действительной оси, и случай, когда равные трещины расположены в виде вертикальной однорядной решетки. При рассмотрении задачи о развитии криволинейных трещин продольного сдвига, а также трепщн, форма которых мало отличается от прямолинейной или круговой, авторы использовали гипотезу о том, что развитие криволинейной трещины продольного сдвига происходит по направлению максималь- [c.386]

Поляризационно-оптическим методом [6,64] и с помощью прибора, называемого разрезным резцом [13], могут быть определены величина и характер распределения контактных напряжений на передней поверхности инструмента. На рис. 83 приведены эпюры контактных напряжений нормальных ад/ и касательных на передней и задней поверхностях инструмента, полученные поляризационно-оптическим методом [95] при различных отношениях толшдны срезаемого слоя к радиусу округления р клина. Эпюра нормальных напряжений непрерывна для площадок контакта С а передней и задней поверхностей, а эпюры касательных напряжений на этих площадках самостоятельны. На рис. 81 приведены те же эпюры, но полученные с помощью разре -ного резца без радиуса округления. Разрешающая способность раз- [c.119]

Будем считать твердое тело, на поверхности которого возбуждаются рэлеевские волны, однородным изотропным идеально упругим полупространством с плоской свободной границей. Размеры излучателей по оси у (рис. 5) будем предполагать бесконечными и будем считать, что действие излучателя рэлеевских волн на поверхность твердого тела экв ивалентно действию напряжений, приложенных к свободной поверхности твердого тела на том участке, где находится излучатель. При возбуждении кварцевыми пластинками J i- peзa (рис. 5, а) и У-среза (рис. 5, б) имеем соответственно нормальные и касательные напряжения единичной амплитуды, распределенные равномерно в 0 бласти поверхности при гребенчатой структуре (рис. 5, г)—периодическую совокупность единичных нормальных напряжений, в методе лина (рис. 5, в)—систему нормальных и касательных напряжений, приложенных к свободной поверхности твердого тела в области х а1соз = Ь, определяемой геометрическими границам и пучка продольных волн, распространяющихся в клине. Напряжения здесь будем считать равными напряжениям, возникающим при падении плоской продольной волны под углом 8 на границу двух полупространств, одно из которых состоит из материала клина, а второе — из материала твердого тела (продольная волна падает в первом полупространстве, а ее амплитуда предполагается такой, что нормальные напряжения на площадке, перпендикулярной напра влению ее распространения, равны единице). [c.16]

Аналитические методы определения напряженно-деформированного состояния в пластической области деформирования сварньи соединений хотя и получили некоторое применение, но дальнейшее их использование вряд ли расширится. Применение этих методов почти каждый раз сопровождается рядом допущений и упрощений, которые приводят к тому, что результаты решения приходится использовать лишь как качественные. Примером, когда решение является точным с позиций теории пластичности, а допущения относятся к фаничным условиям, может служить задача о распределении напряжений в угловом лобовом шве [23]. Угловой лобовой шов бьш представлен как бесконечный клин, нагруженный равномерной нагрузкой д по одной из граней (рис.5.3.1). В этой модели два недостатка. Во-первых, не отражена концентрация напряжений вблизи точки непровара углового шва. Во-вторых, нагрузка д принята равномерной и равной напряжению о в полосе не отражено наличие возможных касательных напряжений между швом и полосой после наступления пластических деформаций в шве. [c.106]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...