Расчет Ширина — Расчет

Расчет передачи. При расчете определяют модуль ремня, исходя из условия отсутствия усталостного разрушения зубьев по напряжениям сдвига. Для упрощения расчета ряд величин — коэффициент ширины ремня фр=Ь/т, допускаемое напряжение сдвига для зубьев ремня [т р], допускаемое число зубьев меньшего шкива Zi и число зубьев ремня 2о, находящихся в зацеплении с малым шкивом,— взяты в осредненном значении и объединены постоянным числовым коэффициентом. При этих допущениях модуль ремня [c.327]

Расчет на контактную прочность цилиндрической косозубой передачи можно выполнить по тем же формулам, что и прямозубой, но в знаменатели этих формул надо ввести коэффициент повышения несущей способности =1,35. Кроме того, коэ( ициент ширины можно принимать несколько более высоким обычно ф =0,4 и в сравнительно редких случаях до 0,6. [c.361]

Введем в расчеты ширину трапеции по средней ее линии, которую в отличие от ширины по дну Ь будем обозначать ср. [c.182]

Точность теоретических расчетов ширины линии Яр высока— лучше 5%, в то время как точность расчетов для других линий водорода —10%- [c.273]

Чтобы получить амплитуду напряжения в зоне S у вершины трещины, необходимо определить напряжения и на растянутой, и на сжатой стороне зоны б. При определении напряжений на сжатой стороне предполагаем, что после снятия растягивающей нагрузки трещина не закрывается полностью. Такое предположение реально и основано на результатах испытаний на усталость при симметричном растяжении-сжатии плоских образцов с концентратором напряжений из крупнозернистого чистого железа. Испытания показали, что поверхности макроскопической усталостной трещины, возникшей и развившейся на некоторое расстояние от вершины надреза, не контактируют друг с другом, если не приложена внешняя нагрузка, т. е. усталостная трещина имеет ограниченную ширину. Аналогичное явление можно наблюдать и при испытании образцов на усталость при изгибе с вращением. Таким образом, в начальный момент приложения сжимающей нагрузки возникает концентрация напряжений сжатия у вершины трещины. При увеличении сжимающей нагрузки трещина закрывается и концентрация напряжений от нее исчезает. Однако существует еще концентрация и от наружного исходного надреза. Результирующее напряжение в области вершины трещины (см. рис. 27, б) распределяется более плавно. Для удобства расчетов можно предположить, что в случае, когда небольшая уста- [c.60]

Перед раскроем пластин необходимо проконтролировать их качество не допускаются проколы и сквозные пузыри допускаются пузыри длиной более 10 мм, шириной более 3 мм в количестве 3 шт. на 1 м , вмятины и полосы глубиной более 0,5 мм, наплывы на поверхности более 0,5 мм. Дефектные места необходимо удалить. Раскрой пластины производят из расчета при оклейке вертикальных поверхностей 1,5—2 м, горизонтальных — на весь рулон ПСГ или в зависимости от длины и конфигурации оклеиваемой поверхности. [c.110]

Для избежания существенных отклонений фактических величин усилий от теоретических и для обеспечения плотного прилегания ленты к тормозному шкиву обычно стараются не брать чрезмерно жесткую ленту, выдерживая следующие рекомендации. Ширина тормозной ленты не должна превышать 150 мм при диаметре шкива свыше I м и ш быть более 100 мм при диаметре шкива до 1 ж. Если одной ленты указанной ширины по расчету недостаточно, то применяют две ленты, располагаемые параллельно. Толщину ленты следует принимать в пределах до 10 мм, так как [c.184]

Применение наиболее производительных и экономичных способов изготовления лопаток для стационарных паровых турбин резко осложняется тем, что номенклатура рабочих лопаток состоит из 400 типо-размеров, входящих в 30 типов. Так, например, по рабочей части многие лопатки раз- личаются по ширине, типу профиля, высоте рабочей части, хвостовой частью (типом и типо-размером профиля), видом хвоста (профильный или плоский хвост), толщиной хвостовой части (шагом лопатки), высотой и т. д. Лопатки различаются также конструкцией головной части. Кроме того, многообразие типов и типо-размеров лопаток предопределя ,тся также и характером сочетания их конструктивных элементов, например, положением рабочей части относительно хвостовой и головной части относительно рабочей. Следует подчеркнуть, что до настоящего времени нет ни одной конструкции лопатки во всей номенклатуре лопаток, которая была бы унифицирована для различных турбин, изготовляемых по проектам различных турбинных заводов. Это положение объясняется в основном отсутствием унифицированного метода расчета паровых турбин. Задача унификации лопаток требует большого комплекса научно-исследовательских и экспериментальных работ. Это, однако, не исключает возможности осуществления отраслевой унификации элементов лопаток по ширине и длине рабочей части, профилей рабочей части, профилей хвостовой части, шагов лопаток, головной части и т. д. [c.362]

Значение М [среднее значение (центр) нулевого класса] берется по гистограмме. Для определения среднего значения нулевого класса на гистограмме относительно точки О на оси абсцисс влево и вправо откладывается среднее значение класса, которое записывается в соответствующей строчке. Среднее значение класса берется из расчета ширины поля класса С. Сначала от О откладывается значение половины ширины класса вправо и с минусом — влево, а затем к ним [c.263]

Упругопластический расчет рассматриваемым в настоящей работе методом выполнен для = 0,8 а , когда кольцевые напряжения на контуре отверстия в упругой пластине в 1,6 раза превышают а . Разбивая центральную зону пластины на кольцевые участки шириной 0,1 ri, получим кольцевые напряжения на контуре отверстия в четвертом приближении с погрешностью 1,5%, в пятом - 0,6%. [c.214]

Формулы для расчета ширины подкатного ручья [c.350]

Как уже указывалось выше, основной областью применения деформационных уравнений повреждений является малоцикловая усталость [18, 39], причем расчет ширины петель пластического гистерезиса должен проводиться в этих условиях с учетом деформационной анизотропии. Кроме того, должна приниматься во внимание возможная циклическая нестабильность и ползучесть материала. Соответствующие расчеты не могут производиться на основе соотношения (3.31) теории течения, которая не учитывает [c.91]

При расчетах ширина подшипника I = 0,8d наиболее часто встречается на практике. Предполагалось, что зазор соответствует посадке D10/h8. [c.138]

Поверочный расчет. Должны быть известны а) род передачи (см. табл. 2) б) ее назначение, условия и режим работы, род двигателя в) число оборотов в минуту одного из валов г) материал ремня д) размеры ремня — ширина Ь и толщина б е) межцентровое расстояние / ж) диаметры Di и Dj и ширина S шкивов з) расположение передачи, диаметр направляюш,его или нажимного ролика. [c.693]

Формулы для расчета ширины полосы (листа) (фиг. 47] [c.819]

Значения коэффициентов Р и V для расчета ширины полосы при вытяжке с фасонной вырезкой [c.821]

Раскладка деталей 818 — Типы надрезов и число переходов 857 — Ширина ленты — Расчет 820, 821 [c.1002]

Ширина шлица расчет пая O.l El— допуск на b [c.181]

Рис. 10. Схема для расчета ширины пористой зоны тела плоской отливки

Расчет ширины ленты 224 Скорость 222. [c.290]

На рис. 5, в приведено решение той же задачи в случае, если тело предварительно нагрето до температуры плавления. Такие условия легко выполняются для тонкой пластины с большим коэффициентом теплопроводности [14]. На рис. 5, г показан результат расчета ширины зоны расплава в зависимости от времени, кривые 1 соответствуют положению границы плавления, кривые 2 — испарения. Здесь же для сравнения нанесены температурные кривые тела с начальным распределением температуры, равным нулю. Можно видеть, что при выбранном значении параметров начальное распределение температуры в теле оказывает существенное влияние на скорость плавления. Закон плавления остается без изменения (кривые 1 — 1 и 1—2 путем преобразования координат могут быть совмещены). [c.386]

Для круглых каналов эта погрешность при п< 2 невелика и может не приниматься во внимание, но в прямоугольных каналах малой ширины погрешность расчета может быть заметной. [c.261]

В практических расчетах встречаются прежде всего с задачами об определении частот свободных продольных, крутильных и поперечных колебаний, которые должны быть достаточно далеки от частоты возмущения или одна от другой с расчетом ширины и расположения зон динамической неустойчивости и параметрических колебаний, а также взаимосвязанных нелинейных колебаний (биений) с вычислением динамических составляющих напряжений основных и дополнительных колебаний и т. д. [c.37]

Пластинки с ограниченной шириной. При расчете реальных элементов конструкций встречаются определенные вычислительные трудности, пути преодоления которых можно показать на примерах расчета роста трещин в пластинках с ограниченной шириной. Процесс нагружения будем считать гармоническим с амплитудой напряжений сг. [c.48]

Формулы для расчета ширины полосы (ленты) (рис. 12) [c.65]

Далее переходят к расчету ширины катков. [c.182]

Расчет колес с шевронными зубьями не отличается от расчета косозубых колес. Расчет ведут на половину передаваемой колесами мощности ширину колеса удваивают, причем ввиду отсутствия осевого усилия угол Р берут равным 25—40°, [c.288]

Если при расчете ширина ленточки Ь получится менее 1 мм, надо дать более свободную посадку на ромбический палец или ужесточить допуск на расстояние между осями пальцев. Если же это невозможно (или нецелесообразно), следует применить плавающий палец. [c.728]

Ширина пружины (рис. IV. 16) определяется максимально допустимым удельным давлением, а высота — жесткостью пружины, необходимой при ее механической обработке. При полученных из этих соображений размерах пружина испытывает весьма незначительные рабочие напряжения и ее прочностные расчеты являются излишними. По этой же причине такие пружины не нуждаются в термообработке. [c.155]

Первые три фактора, приводящие к расширению пучка ионов, подробно рассмотрены в работах [8—10]. Минимальное значение для расширения пучка, достигнутое экспериментально, хорошо согласуется с теоретическими расчетами. Для выпускаемых отечественной промышленностью класса приборов МИ-1305 [11] (г=200 мм) при рабочей щели источника 0,2—0,25 мм, вакууме в камере источника не хуже 10 мм рт. ст. и в анализаторе 10 мм рт. ст. суммарное расширение пучка в фокусе не превышает 0,2 мм. В приведенном примере разрешающая способность прибора, вычисленная по (1.27) без учета сил электростатического расталкивания, при ширине щелей источника 0,2 и 0,4 мм достигает 400. Однако при работе с пучком большой интенсивности (10 а мм ), например при измерении весьма малых изотопных отношений, указанная величина значительно снижается, так как пучок большой интенсивности дополнительно расширяется за счет электростатического расталкивания, увеличивающего составляющую 0(г). [c.28]

Схема расчета системы, состоящей из нескольких струй, вытекающих из плоских сопл, расположенных в один ряд параллельно друг к другу длинными гранями (рис. 6-4), сводится к следующему [13-14] расстояние между осями сопл 2Во, ширина и высота сопл 2 о и 2U. [c.340]

Далее идет расчет ширины полосы пропускания, средней частоты (угловой и линейной) в соответствии с формулами, приведенными выше. Строки с а/1ресами 100—310 также точно соответствуют приведенным выше формулам. В строке 320 задаемся интервалом квантования во времени. Рекомендуется Т = = 1/32 мс. В строках 330—380 дан расчет коэффициентов цифрового фильтра для трех полюсов. В строках 410—470 дан расчет импульсной функции в виде суммы от трех полюсов. Импульсная функция определяется для 240—300 значений времени. При суммировании для каждой ординаты импульсной функции она обнуляется в адресе 420. В адресе 450 функция удваивается для ее нормализации, В адресах 500—550 дается расчет частот, для которых надо определить функцию передачи, Таких частот взято 20 с каждой стороны средней частоты. Интервалы по частоте выбраны по эмпирической формуле, выведенной нами, (Эта формула дает для всех фильтров вокодера изменение функции передачи в пределах 30..,35 дБ, что всегда до< таточно.) После определения каждого значения частоты идет переход к подпрограмме для определения функции передачи, В этой подпрограмме сначала определяют аргумент функции Т1 обнуляют вещественную и мнимую составляющие функции и вычисляют составляющие функции пег редачи для трех пар полюсов в соответствии с формулами, приведенными выше. После этого определяют модуль функции, фазу и находят функцию передачи в децибелах, В адресах с оператором PRINT дается вывод величин на печать или дисплей. Для программ на языке Бейсик в данном случае вводим следующие обозначения [c.331]

Последовательность расчета ширины рифленой части соединения г-фиведена в табл. 4.41. За фактическую рабочую ширину соед.инення принимают большее из двух значений и /j. При выборе iiiara рифления первоначально принимают I d , а затем ирочзБод . расчет i. принимая его в качестве предпочтительного. [c.151]

На больших расстояниях такая система будет вести себя как нейтральная, так как отрицательное облако полностью экранирует центральный положительный заряд. Однако вблизи от центра нейтрона (внутри мезонного облака) экранирования не будет и должно проявляться действие центрального положительного заряда. В связи с этим можно ожидать, что на расстояниях г<Н1т с между нейтроном и электроном будет проявляться взаимодействие в форме притяжения. Расчет показывает, что оно может быть охарактеризовано потенциальной ямой, глубина которой в несколько тысяч раз меньше глубины ямы, характе-ризуюшей потенциал нуклон-нуклонного взаимодействия (который, как указывалось в 70, равен 20 Мэе при ширине Ге = [c.654]

Некоторые особенности применения алгоритма расчета режимов сварки. Расчет режимов многослойных сварных швов ведется по тому же алгоритм Однако сварочный ток, диаметр электрода и другие параметры определяются исходя из глубины проплавления, которая в данном случае принимается условно равной величине притупления. Диаметр электрода выбирается в соответствии с пунктом 2, приняв при этом величин - притупления условно равной толщине детали S. Плотность тока в заданном интервале значений для многослойных швов рекомендуется выбирать ближе к минимальной. Последовательность расчета угловых швов, свариваемых обычно в лодочк ", можно с некоторым приближением брать такую же, как и для стыковых швов с углом разделки кромок а = 90 При этом если режимы сварки по условию оптимальных скоростей охлаждения не обеспечивают полл чение заданного катета шва, то следует брать наибольшее значение данного катета из минимально возможных по оптимальным значениям погонной энергии сварки. При выполнении угловых швов ширина шва е должна быть равна расстоянию по горизонтали между свариваемыми кромками (рис. 1.17). Если ширина шва будет больше, то неизбежно появление подрезов. Параметры шва по заданным значениям катета (F ) определяют из простых геометрических соотношений / И/. Коэффициент формы шва у щ = е I Я р для таврового и углового соединений должен быть в пределах 0,8 — 2. При Ущ < 0,8 возрастает склонность к появлению горячих трещин, а при v(/uj > 2 имеют место подрезы. При выборе плотно- [c.49]

Аналогично изложенной задаче по расчету нормально глубины выполняется гидравлический расчет ширины канала Ь, необходимой для пропуска заданного расхода Q при определенной нормальной глубине 1г. При это.ч необходимо задаваться несколькими зпачеиияр.ш Ь1, вычислять для каждого из них соответствующие значения Qi и, построив график Q = =1 Ь), наконец, находить искомое значение ширины Ь. В этом случае кривая в общем случае не иройдет через начало координат, так как при = 0 н заданном к имеем (кро- [c.163]

Полученную расчетом ширину отверстия Ь необходимо округлить до большего типового значения. После этого следует найти фактическую скорость V в подмостовом русле. [c.242]

Расчетно-пояснительная записка оформляется на листах бумаги форматом 210x297 в плотной обложке с титульным листом по установленной форме. Текст должен быть написан чернилами на одной стороне листа с полями шириной 20 мм для подшивки листов в обложку. За титульным листом подшиваются бланк задания на курсовой проект, оглавление, описание механизма с указанием его назначения, принципа действия, особенностей конструкции, способа смазки и порядка сборки. Далее следует расчет механизма в соответствии с рассмотренной ранее последовательностью (схема механизма, расчет параметров отсчетного устройства, кинематический расчет механизма, силовой расчет механизма, проверка на прочность зубьев колес, компоновочная кинематическая схема механизма, расчет валиков, подшипников и штифтовых соединений, расчет механизма на точность). [c.448]

В пределах исследованных значений параметров А, D п ПВ формула ( ) определяет амплитуду автоколебаний с запасом и тем точнее, чем меньше рассеивание энергии в системе и чем больше коэ4х )ициент ширины зоны возбуждения А. Коэффициент ПВ практически не влияет на точность формулы (7) при увеличении его в десять раз точность этой формулы возрастает лишь на 20%. Формула (7) дает хорошее совпадение с результатами точного расчета при D <0,1 и А >0,1. [c.74]

Если корпус относится к типу III (см. рис. 3.2), то расчет параметра Кк следует осуществлять по месту, где ожидается наименьший теплоотвод, т.е. в наиболее опасном месте с точки зрения работоспособности полимерного подшипника. На схеме корпуса III это соответствует участку, расиоло-женному под шестерней блока, имею щей наименьший диаметр делительной окружности >2. При выборе опасного места не следует принимать во внимание участки ступицы с относительной протяженностью (d — D- ) <1, где he и d —соответственно ширина и наружный диаметр ступицы. [c.84]

Биметаллы [использование <в прокладках поршней F 02 F 3/06 в средствах управления клапанами, кранами, задвижками F 16 (К 31/70 Т 1/08) в топливных устройствах для управления процессом горения F 23 N 5/04) . ие.ханическос изготовление В 23 К 20/00 нап.швка В 22 D 19/00] Бинарный код, использование для расчета ширины матриц в наборных машинах В 41 В 25/16 Битуминозные материалы как формовочный материал, схема кодирования В 29 К 95 00 Битуминозный известняк, технология разделения В 03 В 9/02 Битумы (нанесение на поверхность В 05 D 7/26 техно.гоги.ч разде.гения В 03 В 9/02) [c.49]

Обратимся теперь к расчету ширины Av ген ВЫХОДНОГО СПбКТрЗ лазера, когда генерация в нем осуществляется лишь на указан-ной выше моде. Наименьшее значение ширины определяется шумами спонтанного излучения или, что одно и то же, нулевыми флуктуациями поля лазерной моды. Поскольку эти флуктуации можно учесть лишь с помощью полного квантовомеханического рассмотрения (см. раздел 2.4.2), мы не можем определить эту предельную ширину в рамках используемого нами приближения. Можно показать, что хотя случайным флуктуациям подвержены и амплитуда, н фаза поля нулевых колебаний, спектральное уширение выходного излучения обусловлено главным образом случайными флуктуациями фазы, в то время как очень небольшие флуктуации величины выходной мощности вызываются флуктуациями амплитуды поля нулевых колебаний. Это можно объяснить, обращаясь к тому факту, который рассматривался в начале данной главы, что количество фотонов в резонаторе лазера, а следовательно, и выходная мощность весьма нечувствительны к тому числу фотонов <7/, которые изначально имеются в резонаторе, чтобы вызвать процесс спонтанного излучения. [c.273]

Порядок проектировочного расчета (при постоянной толщине стенки и г = 0). Если толщины стенки б и исходного листа 6,e постоянны, равножесткость оболочки (стенка с присоединенным ребром) обеспечивается из условия ф = onst соответствующим подбором шага и ширины ребер. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...